{"id":3312,"date":"2026-05-14T03:23:23","date_gmt":"2026-05-14T03:23:23","guid":{"rendered":"https:\/\/sprocket-chain.net\/?p=3312"},"modified":"2026-05-14T03:23:58","modified_gmt":"2026-05-14T03:23:58","slug":"chain-drive-power-rating","status":"publish","type":"post","link":"https:\/\/sprocket-chain.net\/de\/chain-drive-power-rating\/","title":{"rendered":"Nennleistung des Kettenantriebs: Von der Motorleistung bis zur korrekten Kettenteilung und Litzenanzahl"},"content":{"rendered":"
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PDesign<\/sub><\/div>\n
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P_design = P_motor \u00d7 K_s \u2192 Kettenteilung ausw\u00e4hlen \u2192 Sicherheitsfaktor \u00fcberpr\u00fcfen<\/div>\n

Nennleistung des Kettenantriebs: Von der Motorleistung bis zur korrekten Kettenteilung und Litzenanzahl<\/h1>\n

Die ANSI B29.1-Leistungstabellen geben die maximale Leistung an, die eine einstr\u00e4ngige Kette bei einer bestimmten Geschwindigkeit und Teilung \u00fcbertragen kann \u2013 diese Werte enthalten jedoch Annahmen \u00fcber Betriebsbedingungen, Schmierstoffart und Anzahl der Z\u00e4hne kleiner Kettenr\u00e4der, die vor der Spezifizierung einer Kette anhand der tats\u00e4chlichen Anwendung \u00fcberpr\u00fcft werden m\u00fcssen.<\/p>\n

Lassen Sie Ihre Leistungsberechnung von unseren Ingenieuren \u00fcberpr\u00fcfen.<\/a><\/p>\n<\/div>\n<\/div>\n

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Ein Industriepumpenhersteller in Ulsan verzeichnete vorzeitigen Kettenausfall an einem K\u00fchlwasserpumpenantrieb. Die ANSI #80 Duplexkette erreichte innerhalb von nur elf Monaten eine Dehnung von 3%, obwohl die spezifizierte Lebensdauer \u00fcber 30 Monate betr\u00e4gt. Der Motor leistete 18,5 kW bei 1450 U\/min und hatte eine Untersetzung von 3:1. Bei der \u00dcberpr\u00fcfung der urspr\u00fcnglichen Kettenauswahl stellte sich heraus, dass der Ingenieur die Kette anhand der Nennleistung des Motors direkt aus der ANSI B29.1-Tabelle ausgew\u00e4hlt hatte. Die Tabelle wies f\u00fcr die #80 Simplexkette bei 1450 U\/min eine Nennleistung von 21,4 kW aus \u2013 ausreichend f\u00fcr einen 18,5-kW-Motor mit einer Reserve von 15%. Der Ingenieur hatte den Betriebsfaktor f\u00fcr die Anwendungsart (mittlere Sto\u00dfbelastung \u2013 Pumpenantrieb mit intermittierendem Anlauf unter hoher Last: K_s = 1,4), die Schmierkorrektur f\u00fcr den installierten Tropf\u00f6lertyp (Typ 2 \u2013 Faktor 0,9 bezogen auf die Nennleistung) und die Korrektur f\u00fcr das kleine Kettenrad des 15-Zahn-Antriebskettenrads (Faktor 0,9 unterhalb des 17-Zahn-Referenzwertes) nicht ber\u00fccksichtigt. Die korrigierte Nennleistung f\u00fcr diese spezielle Anlage betrug 21,4 \u00d7 0,9 \u00d7 0,9 = 17,3 kW \u2013 weniger als die angelegte Last von 18,5 kW. Die Kette lief um 71 TP3T dauerhaft \u00fcber ihrer korrigierten Nennleistung, was die verk\u00fcrzte Lebensdauer mehr als ausreichend erkl\u00e4rt.<\/p>\n

Die ANSI-Kettenbelastbarkeitstabellen ersetzen keine vollst\u00e4ndige Berechnung der Antriebsleistung. Sie liefern lediglich einen Eingangswert \u2013 die maximale Nennleistung unter Referenzbedingungen. Diese Referenzbedingungen werden in realen Industrieanwendungen selten erreicht. Die folgende Berechnung beschreibt das vollst\u00e4ndige Vorgehen.<\/p>\n

\"Zusammenhang<\/p>\n

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Das sechsstufige Verfahren zur Leistungsbewertung von Kettenantrieben<\/h2>\n
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1<\/div>\n
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Bestimmen Sie die Auslegungsleistung<\/div>\n
P_design = P_motor \u00d7 K_s<\/div>\n

P_motor ist die Nennausgangsleistung des Motors in kW. K_s ist der Betriebsfaktor aus der Tabelle in Schritt 2. Dies ist die Leistung, die die Kette \u00fcbertragen muss \u2013 nicht die Nennleistung des Motors. Bei Antrieben mit hoher Massentr\u00e4gheit (Schwungr\u00e4der, gro\u00dfe Rotoren, Anlauflasten) sollte f\u00fcr P_design das maximale Anlaufdrehmoment anstelle der Nennbetriebsleistung verwendet werden.<\/p>\n<\/div>\n<\/div>\n<\/div>\n

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2<\/div>\n
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Bestimmen Sie den Servicefaktor K_s<\/div>\n
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Lastart<\/th>\n10 Stunden\/Tag (K_s)<\/th>\n16 Stunden\/Tag (K_s)<\/th>\n24 Stunden\/Tag (K_s)<\/th>\nAnwendungsbeispiele<\/th>\n<\/tr>\n<\/thead>\n
Sanft (kein Sto\u00df)<\/td>\n1.0<\/td>\n1.1<\/td>\n1.2<\/td>\nKreiselpumpen, Ventilatoren, leichte F\u00f6rderb\u00e4nder<\/td>\n<\/tr>\n
M\u00e4\u00dfiger Schock<\/td>\n1.3<\/td>\n1.4<\/td>\n1.5<\/td>\nKolbenpumpen, Kompressoren, Werkzeugmaschinen<\/td>\n<\/tr>\n
Starker Schock<\/td>\n1.5<\/td>\n1.7<\/td>\n1.9<\/td>\nBrecher, Pressen, F\u00f6rderb\u00e4nder mit Prallbelastung<\/td>\n<\/tr>\n<\/tbody>\n<\/table>\n<\/div>\n

Der Betriebsstundenfaktor ber\u00fccksichtigt die thermische Erm\u00fcdung. Antriebe, die 24 Stunden am Tag laufen, erreichen nie ein thermisches Gleichgewicht \u2013 die Kettentemperatur bleibt durchgehend erh\u00f6ht, was die L\u00e4ngungsrate steigert. Der 24-Stunden-pro-Tag-Faktor ist aufgrund dieses thermischen Effekts \u00fcberproportional zu den Betriebsstunden.<\/p>\n<\/div>\n<\/div>\n<\/div>\n

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3<\/div>\n
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W\u00e4hlen Sie die Steigung anhand der ANSI B29.1-Leistungstabelle bei der Drehzahl der Antriebswelle.<\/div>\n

Schlagen Sie in der ANSI-Tabelle f\u00fcr die Kettenbelastbarkeit bei der Antriebswellendrehzahl (n\u2081) nach. Ermitteln Sie die erste Kettenteilung, bei der die Nennleistung (bei 17T-Antrieb, \u00d6lbadschmierung Typ 3 \u2013 den Referenzbedingungen) P_design \u00fcbersteigt. Dies ergibt die vorl\u00e4ufige Teilung. Falls keine einstr\u00e4ngige Kette P_design erf\u00fcllt, ziehen Sie zweistr\u00e4ngige oder dreistr\u00e4ngige Ketten in Betracht (die Nennleistung multipliziert sich bei gleicher Teilung mit ca. 1,7 f\u00fcr zweistr\u00e4ngige und 2,5 f\u00fcr dreistr\u00e4ngige Ketten im Vergleich zu einstr\u00e4ngigen Ketten).<\/p>\n

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Kettenteilung<\/th>\n400 U\/min (kW)<\/th>\n700 U\/min (kW)<\/th>\n1.000 U\/min (kW)<\/th>\n1.450 U\/min (kW)<\/th>\n2.000 U\/min (kW)<\/th>\n<\/tr>\n<\/thead>\n
#40 (12,7 mm)<\/td>\n1.4<\/td>\n2.1<\/td>\n2.7<\/td>\n3.3<\/td>\n3.9<\/td>\n<\/tr>\n
#50 (15,9 mm)<\/td>\n2.8<\/td>\n4.4<\/td>\n5.7<\/td>\n7.3<\/td>\n8.5<\/td>\n<\/tr>\n
#60 (19,05 mm)<\/td>\n5.0<\/td>\n7.9<\/td>\n10.4<\/td>\n13.7<\/td>\n16.2<\/td>\n<\/tr>\n
#80 (25,4 mm)<\/td>\n9.4<\/td>\n15.2<\/td>\n20.1<\/td>\n21.4<\/td>\n22.8<\/td>\n<\/tr>\n
#100 (31,75 mm)<\/td>\n15.8<\/td>\n25.6<\/td>\n34.0<\/td>\n36.2<\/td>\n38.4<\/td>\n<\/tr>\n
#120 (38,1 mm)<\/td>\n24.6<\/td>\n39.9<\/td>\n51.5<\/td>\n54.7<\/td>\n56.1<\/td>\n<\/tr>\n<\/tbody>\n<\/table>\n<\/div>\n

Referenzbedingungen: 17T-Treiber, Schmierung Typ 3 (\u00d6lbad), einadrig. Die tats\u00e4chliche Nennleistung in Ihrer Anwendung erfordert Korrekturfaktoren aus den Schritten 4\u20135.<\/p>\n<\/div>\n<\/div>\n<\/div>\n

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4<\/div>\n
\n
Schmierkorrekturfaktor K_L anwenden<\/div>\n

Die ANSI B29.1-Tabelle geht von Schmierung Typ 3 (\u00d6lbad- oder Zwangsumlaufschmierung) aus. Ist die tats\u00e4chliche Schmierung weniger effektiv, ist ein Reduktionsfaktor auf die Tabellenleistung anzuwenden.<\/p>\n

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Typ 1 \u2014 Manuelle\/Tropf\u00f6l<\/div>\n
K_L = 0,7\u20130,8<\/div>\n
Manuelle Anwendung \u2265 alle 8 Stunden; Tropf\u00f6ler<\/div>\n<\/div>\n
\n
Typ 2 \u2013 Tropf- oder Scheiben\u00f6ler<\/div>\n
K_L = 0,85\u20130,95<\/div>\n
Tropfzufuhr korrekt eingestellt; kontinuierliche Zufuhr<\/div>\n<\/div>\n
\n
Typ 3 \u2014 \u00d6lbad \/ Umw\u00e4lzung<\/div>\n
K_L = 1,0<\/div>\n
Referenzzustand \u2013 die volle Tabellenbewertung gilt<\/div>\n<\/div>\n<\/div>\n

Die korrigierte Nennleistung ergibt sich aus der Nennleistung laut Tabelle \u00d7 K_L. \u00dcbersteigt dieser korrigierte Wert die Auslegungsleistung (P_design), ist die Kette f\u00fcr das Schmiersystem ausreichend. Andernfalls muss entweder das Schmiersystem aufger\u00fcstet oder eine Kette mit der n\u00e4chstgr\u00f6\u00dferen Teilung verwendet werden.<\/p>\n<\/div>\n<\/div>\n<\/div>\n

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5<\/div>\n
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Kleinen Ritzelkorrekturfaktor K_T anwenden<\/div>\n

Die Tabellenreferenzbedingung ist 17T-Antrieb. Wenn die Z\u00e4hnezahl des Antriebs von 17T abweicht, wenden Sie K_T an:<\/p>\n

\n\n\n\n\n\n
Antriebsz\u00e4hne (N\u2081)<\/th>\n11<\/th>\n12<\/th>\n13<\/th>\n14<\/th>\n15<\/th>\n17<\/th>\n19<\/th>\n21+<\/th>\n<\/tr>\n<\/thead>\n
K_T<\/td>\n0.53<\/td>\n0.62<\/td>\n0.70<\/td>\n0.78<\/td>\n0.85<\/td>\n1.00<\/td>\n1.08<\/td>\n1.15<\/td>\n<\/tr>\n<\/tbody>\n<\/table>\n<\/div>\n

Die korrigierte Nennleistung ergibt sich aus der Nennleistung in der Tabelle multipliziert mit K_L und K_T. Dies ist die Leistung, die die Kette in der tats\u00e4chlichen Installation \u00fcbertragen kann. Vergleichen Sie diese mit der Auslegungsleistung (P_Design), um die Eignung zu bestimmen.<\/p>\n<\/div>\n<\/div>\n<\/div>\n

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6<\/div>\n
\n
\u00dcberpr\u00fcfen Sie den Sicherheitsfaktor der Kettenspannung.<\/div>\n
F_tight = (P_design \u00d7 1000) \/ v_chain [N]
\nSF = F_break \/ F_tight<\/div>\n

Berechnen Sie die Zugkraft auf der Zugseite aus P_design und der Kettengeschwindigkeit in m\/s. Teilen Sie die minimale Bruchlast der Kette (aus der Herstellertabelle) durch die Zugkraft auf der Zugseite, um den Sicherheitsfaktor zu erhalten. ANSI B29.1 fordert f\u00fcr Kettenantriebe unter normalen Bedingungen einen Sicherheitsfaktor (SF) \u2265 5,0. Ist der SF < 5, w\u00e4hlen Sie entweder die n\u00e4chstgr\u00f6\u00dfere Teilung oder f\u00fcgen Sie einen zweiten Litzen hinzu. Kettengeschwindigkeit: v_Kette = (n\u2081 \u00d7 N\u2081 \u00d7 p) \/ 60.000, wobei p = Teilung in mm und n\u2081 = Drehzahl des Antriebs.<\/p>\n<\/div>\n<\/div>\n<\/div>\n<\/div>\n

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Beispielrechnung: Vollst\u00e4ndige Leistungsberechnung f\u00fcr ein Brecher-Aufgabeband<\/h2>\n
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Gegebene Bedingungen<\/div>\n
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Motorleistung<\/div>\n
22 kW<\/div>\n<\/div>\n
\n
Drehzahl der Antriebswelle<\/div>\n
960 U\/min<\/div>\n<\/div>\n
\n
Anwendung<\/div>\n
Brecherf\u00f6rderbandantrieb \u2013 starker Sto\u00df<\/div>\n<\/div>\n
\n
Betrieb<\/div>\n
16 Stunden\/Tag durchgehend<\/div>\n<\/div>\n
\n
Antriebsritzel<\/div>\n
15T<\/div>\n<\/div>\n
\n
Schmierung<\/div>\n
Tropf\u00f6ler (Typ 2)<\/div>\n<\/div>\n<\/div>\n
Schritt-f\u00fcr-Schritt-L\u00f6sung<\/div>\n
    \n
  1. K_s:<\/strong> Starker Schock, 16 h\/Tag \u2192 K_s = 1.7<\/strong><\/li>\n
  2. P_Design<\/strong> = 22 \u00d7 1,7 = 37,4 kW<\/strong><\/li>\n
  3. Tonh\u00f6henauswahl<\/strong> Bei 960 U\/min laut Tabelle: Interpolation zwischen 700 und 1000 U\/min \u2013 #100-Leistung \u2248 31,0 kW bei 960 U\/min (zu niedrig). #120-Leistung \u2248 47,5 kW bei 960 U\/min \u2192 vorl\u00e4ufige Steigung = #120<\/strong><\/li>\n
  4. K_L<\/strong> (Tropf\u00f6ler Typ 2) = 0.90<\/strong>Korrigierte Nennleistung = 47,5 \u00d7 0,90 = 42,8 kW<\/li>\n
  5. K_T<\/strong> (15T-Treiber) = 0.85<\/strong>Endg\u00fcltige korrigierte Bewertung = 42,8 \u00d7 0,85 = 36,4 kW<\/strong><\/li>\n
  6. Vergleichen:<\/strong> 36,4 kW < 37,4 kW (P_Design). Die Sicherheitsmarge betr\u00e4gt \u22122,7%. #120 Einzelstrangpr\u00fcfung f\u00e4llt knapp durch.<\/span><\/li>\n
  7. Optionen:<\/strong> (a) Umstellung auf \u00d6lbadschmierung (K_L = 1,0) \u2192 42,8 \u00d7 1,0 \u00d7 0,85 = 36,4 kW \u2013 immer noch grenzwertig. (b) Erh\u00f6hung der Antriebsleistung auf 17T \u2192 K_T = 1,0; Nennleistung: 47,5 \u00d7 0,90 \u00d7 1,0 = 42,8 kW. Bestanden mit 14% Vorsprung. \u2713<\/span> (c) Verwendung von #100 Duplex: 31,0 \u00d7 1,7 \u00d7 0,90 \u00d7 0,85 = 40,3 kW. Bestanden mit 8%-Vorsprung. \u2713<\/span><\/li>\n
  8. Sicherheitsfaktorpr\u00fcfung (17T-Antrieb, #120, Tropf\u00f6l):<\/strong> v_Kette = (960 \u00d7 17 \u00d7 38,1) \/ 60.000 = 10,3 m\/s. F_fest = (37.400 W) \/ 10,3 = 3.631 N. SF = 124.500 \/ 3.631 = 34.3<\/strong>Weit \u00fcber dem Minimum von 5,0 \u2013 die Kette ist strukturell ausreichend; die Leistungspr\u00fcfung ist das ma\u00dfgebliche Kriterium f\u00fcr diese Auswahl.<\/li>\n<\/ol>\n<\/div>\n
    Kontraintuitiv: Bei den meisten Kettenantrieben mit moderaten Leistungsstufen ist der Sicherheitsfaktor gegen statische Bruchlast sehr hoch (20\u201350-fach) und spielt bei der Kettenauswahl keine Rolle. Entscheidend ist die Dauerfestigkeit \u2013 die zyklische Belastbarkeit, die durch die Erm\u00fcdung von Gliedern, Platten und Bolzen begrenzt wird, nicht durch die statische Streckgrenze.<\/strong> Die ANSI-Leistungstabellen geben die Dauerfestigkeit, nicht die statische Tragf\u00e4higkeit an. Daher wird bei der Berechnung des Sicherheitsfaktors (Schritt 6) selten eine gr\u00f6\u00dfere Kette als in den Leistungsstufen angegeben gew\u00e4hlt \u2013 die Kette, die die Leistungspr\u00fcfung besteht, weist typischerweise einen Bruchlast-Sicherheitsfaktor von 20\u201350 auf, weit \u00fcber dem erforderlichen Wert von 5,0. Umgekehrt k\u00f6nnen Anwendungen mit sehr niedriger Drehzahl, aber sehr hohem Drehmoment Zugkr\u00e4fte auf der Kettenseite erzeugen, die sich der minimalen Bruchlast der Kette ann\u00e4hern \u2013 in diesem Fall ist Schritt 6 ma\u00dfgebend. Pr\u00fcfen Sie daher immer beide Werte.<\/div>\n

    <\/p>\n

    Wann man mehrsaitige Gitarren einer gr\u00f6\u00dferen Tonh\u00f6he vorziehen sollte<\/h2>\n

    \"\"<\/p>\n

    Reicht die Einzeladerleistung bei einer gegebenen Teilung nicht aus, hat der Konstrukteur zwei M\u00f6glichkeiten: die Teilung vergr\u00f6\u00dfern oder die Anzahl der Adern erh\u00f6hen. Die Wahl h\u00e4ngt von den Einschr\u00e4nkungen des Kettenraddurchmessers, der Verf\u00fcgbarkeit und den Kosten ab.<\/p>\n

    \n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n
    Entscheidungsfaktor<\/th>\nTonh\u00f6he erh\u00f6hen (z. B. #80 \u2192 #100)<\/th>\nStrang hinzuf\u00fcgen (z. B. #80 Simplex \u2192 Duplex)<\/th>\n<\/tr>\n<\/thead>\n
    Kettenrad-Au\u00dfendurchmesser-Aufprall<\/td>\nGr\u00f6\u00dferer Au\u00dfendurchmesser \u2013 kann den Umschlag \u00fcberschreiten<\/td>\nGleicher Au\u00dfendurchmesser \u2013 nur breitere Kettenradfl\u00e4che<\/td>\n<\/tr>\n
    Leistungssteigerung<\/td>\n#80\u2192#100: +80% Kapazit\u00e4t bei gleicher Drehzahl<\/td>\nSimplex\u2192Duplex: \u00d71,7 Kapazit\u00e4t<\/td>\n<\/tr>\n
    Kettenbreite<\/td>\nSchmaler als mehrstr\u00e4ngig<\/td>\nBreiter \u2014 Auswirkungen auf die Anforderungen an die Wellenausrichtung<\/td>\n<\/tr>\n
    Hochgeschwindigkeitsleistung<\/td>\nSchlimmer (gr\u00f6\u00dfere Rasterweite = st\u00e4rkerer Polygon-Effekt)<\/td>\nGleiches gilt f\u00fcr Einzelstr\u00e4nge bei gleicher Tonh\u00f6he<\/td>\n<\/tr>\n
    Kosten<\/td>\nM\u00e4\u00dfiger Anstieg<\/td>\nProportionale Erh\u00f6hung (\u00d71,7 f\u00fcr Duplex)<\/td>\n<\/tr>\n
    Bevorzugt, wenn:<\/td>\nDer Au\u00dfendurchmesser des Kettenrads ist nicht begrenzt; niedrigere Geschwindigkeit<\/td>\nDer Au\u00dfendurchmesser des Kettenrads muss klein bleiben; h\u00f6here Geschwindigkeit<\/td>\n<\/tr>\n<\/tbody>\n<\/table>\n<\/div>\n

    <\/p>\n

    H\u00e4ufige Rechenfehler und wie man sie vermeidet<\/h2>\n

    Nutzung der Motorleistung ohne Ber\u00fccksichtigung des Betriebsfaktors.<\/strong> Der h\u00e4ufigste Fehler: Die Kette wird anhand der Nennleistung des Motors ausgew\u00e4hlt, ohne den Betriebsfaktor K_s zu ber\u00fccksichtigen. Bei einem 22-kW-Motor in einer Brecherzuf\u00fchrungsanlage (K_s = 1,7) betr\u00e4gt die Auslegungsleistung 37,4 kW. Eine f\u00fcr 22 kW ausgelegte Kette ist bei dieser Drehzahl deutlich unterdimensioniert. Der Betriebsfaktor muss vor dem Nachschlagen in der Leistungstabelle ber\u00fccksichtigt werden. Technische Spezifikationen f\u00fcr Ketten f\u00fcr alle Standard-ANSI-Teilungen<\/a> sind bei unserem Produktteam erh\u00e4ltlich.<\/p>\n

    \"Kettenrad<\/p>\n

    Die kleine Ritzelkorrektur unterhalb von 17 Z\u00e4hnen wird au\u00dfer Acht gelassen.<\/strong> Bei Antrieben mit beengten Platzverh\u00e4ltnissen werden h\u00e4ufig kleine Mitnehmerritzel mit 12\u201315 Z\u00e4hnen verwendet. Ein 13-Zahn-Mitnehmerritzel reduziert bei 1000 U\/min die effektive Nennleistung der Kette auf 701 TP3T des Tabellenwerts. Diese Korrektur ist in der Norm ANSI B29.1 vorgesehen, wird aber von Ingenieuren, die vereinfachte Tabellen verwenden, h\u00e4ufig nicht angewendet. Die einzige L\u00f6sung f\u00fcr einen bereits mit einem kleinen Mitnehmerritzel ausgestatteten Antrieb ist die Erh\u00f6hung der Z\u00e4hnezahl des Kettenritzels \u2013 ein Austausch der Kettenteilung behebt das K_T-Defizit nicht, solange die Z\u00e4hnezahl des Kettenritzels unter 17 Z\u00e4hnen bleibt.<\/p>\n

    Vernachl\u00e4ssigung der Kettengeschwindigkeitsbegrenzungen bei gro\u00dfer Teilung und hoher Drehzahl.<\/strong> Die ANSI-Leistungstabelle zeigt f\u00fcr jede Teilung die maximale Leistung bei optimaler Kettengeschwindigkeit an, dar\u00fcber hinaus fallen die Werte ab. Eine #120-Kette mit 1450 U\/min auf einem 17T-Antrieb erreicht eine Kettengeschwindigkeit von (1450 \u00d7 17 \u00d7 38,1) \/ 60.000 = 15,6 m\/s \u2013 \u00fcber der optimalen Geschwindigkeit f\u00fcr diese Teilung. Die in der Tabelle angegebene Leistung ber\u00fccksichtigt die reduzierte Leistung, jedoch kann es vorkommen, dass Ingenieure bei der Verwendung einer Kurzfassung der Tabelle die maximale Leistung falsch interpretieren. Verwenden Sie daher immer die drehzahlbezogene Spalte und nicht den Maximalwert in der Zeile f\u00fcr die jeweilige Teilung.<\/p>\n

    F\u00fcr kundenspezifische Ketten- und Ritzels\u00e4tze<\/a> wenn die Berechnung eine ungew\u00f6hnliche Kettenteilung oder Z\u00e4hnezahl ergibt<\/strong>Senden Sie die sechs Eingangswerte (Motorleistung, Drehzahl, Betriebsart, Betriebsstunden, Schmierungsart, Anzahl der Antriebsz\u00e4hne) an unser technisches Team \u2013 wir \u00fcberpr\u00fcfen die vollst\u00e4ndige sechsstufige Berechnung und best\u00e4tigen die Spezifikation, bevor eine Bestellung aufgegeben wird.<\/p>\n

    \"Kettenrad<\/p>\n

    H\u00e4ufig gestellte Fragen<\/h2>\n
    \nWie werden bei der ANSI-Leistungsangabe der Mittenabstand und die Kettenl\u00e4nge ber\u00fccksichtigt?<\/summary>\n
    Die Leistungsangaben nach ANSI B29.1 basieren auf einem Referenz-Achsabstand, der etwa 120 Kettenglieder im Antriebsstrang ergibt \u2013 ein mittlerer Bereich, der typische Betriebsbedingungen repr\u00e4sentiert. Bei sehr kurzen Achsabst\u00e4nden (unter 20-facher Teilung) ist die Anzahl der Kettenglieder im Kontakt mit dem Antriebsritzel geringer als im Referenzzustand, und die Belastung pro Glied ist h\u00f6her, was die effektive Nennleistung leicht reduziert. Bei sehr gro\u00dfen Achsabst\u00e4nden (\u00fcber 80-fache Teilung) spielen Kettendurchhang und Vibrationen eine wichtige Rolle. Die Standardkorrektur besteht darin, Achsabst\u00e4nde zwischen dem 30- und 50-Fachen der Kettenteilung zu halten, um eine optimale Antriebsleistung zu erzielen. Antriebe au\u00dferhalb dieses Bereichs sollten die Korrekturtabellen nach ANSI B29.1 zur Ber\u00fccksichtigung der Achsabstandseffekte verwenden oder anhand der tats\u00e4chlichen Kettenspannung bei der jeweiligen Geometrie berechnet werden.<\/div>\n<\/details>\n
    \nKann das Leistungsbewertungsverfahren auch auf hochfeste Ketten der SP-Serie angewendet werden?<\/summary>\n
    Ja \u2013 die Ketten der SP-Serie verwenden dasselbe Belastbarkeitsverfahren mit einer \u00c4nderung: Die Belastbarkeit aus der ANSI B29.1-Tabelle gilt f\u00fcr Standardketten. Bei der SP-Serie ist die Dauerfestigkeit bei gleicher Teilung um ca. 751 TP3T h\u00f6her als bei Standardketten. Dies spiegelt sich in den von den Herstellern der SP-Serie ver\u00f6ffentlichten Belastbarkeitstabellen wider. Konkret bedeutet dies: Ergibt das sechsstufige Verfahren bei Standardketten ein grenzwertiges Ergebnis (Belastbarkeit innerhalb von 20\u2013301 TP3T der korrigierten Belastbarkeit), bietet die SP-Serie unter Umst\u00e4nden eine ausreichende Sicherheitsreserve, ohne dass Teilung oder Litzenanzahl ge\u00e4ndert werden m\u00fcssen. Bei Anwendungen, bei denen die Standardkette die Anforderungen mit deutlichem Abstand erf\u00fcllt (Belastbarkeit unter 701 TP3T der korrigierten Belastbarkeit), bietet die SP-Serie keinen zus\u00e4tzlichen Vorteil \u2013 die Kette wird nicht unter einer Last betrieben, bei der die verbesserte Dauerfestigkeit relevant ist.<\/div>\n<\/details>\n
    \nWelcher Betriebsfaktor ist f\u00fcr einen F\u00f6rderbandantrieb korrekt, der 4\u20136 Mal pro Stunde mit hohen Tr\u00e4gheitslasten anl\u00e4uft?<\/summary>\n
    H\u00e4ufiges Anlaufen mit hohen Massentr\u00e4gheitslasten f\u00e4llt in die Kategorie \u201estarke Sto\u00dfbelastung\u201c \u2013 K_s = 1,5 (10 h\/Tag), 1,7 (16 h\/Tag) oder 1,9 (24 h\/Tag). Bei F\u00f6rderbandantrieben mit Massentr\u00e4gheitslasten, die deutlich \u00fcber der Betriebslast liegen, ist der Sicherheitsfaktor nach ANSI B29.1 allein jedoch m\u00f6glicherweise nicht ausreichend. In diesen F\u00e4llen ist das maximale Anlaufdrehmoment aus der Drehmoment-Drehzahl-Kennlinie des Motors und der angeschlossenen Massentr\u00e4gheit zu berechnen, mithilfe des Kettenradradius in die Kettenspannung umzurechnen und den Sicherheitsfaktor (Schritt 6) anhand dieser maximalen Spannung und nicht anhand der station\u00e4ren Betriebsspannung zu \u00fcberpr\u00fcfen. Der Kettensicherheitsfaktor muss nicht nur im Nennbetrieb, sondern auch unter den Bedingungen des maximalen Anlaufdrehmoments \u00fcber 5,0 liegen. Bei Antrieben mit sehr hoher Anlauffrequenz oder sehr gro\u00dfen Massentr\u00e4gheitsverh\u00e4ltnissen (Massentr\u00e4gheitsmoment der rotierenden Masse gr\u00f6\u00dfer als das F\u00fcnffache des Massentr\u00e4gheitsmoments des Motorrotors) muss die Kette gegebenenfalls allein anhand des Anlaufdrehmoments dimensioniert werden, wobei die Betriebslast deutlich unter der Tragf\u00e4higkeit liegen muss.<\/div>\n<\/details>\n

    <\/p>\n

    \n
    <\/div>\n
    \n
    P_Design \u2192 Tabellenbewertung \u00d7 K_L \u00d7 K_T \u2192 SF-Pr\u00fcfung \u2192 Kette best\u00e4tigt<\/div>\n

    M\u00f6chten Sie die Kettenauswahl vor der Bestellung \u00fcberpr\u00fcfen lassen?<\/h2>\n

    Bitte senden Sie uns die Motorleistung (kW), die Drehzahl der Antriebswelle, die Drehzahl der Abtriebswelle, die Anwendungsart, die Betriebsstunden und die Schmierstoffart. Unsere Ingenieure f\u00fchren die sechsstufige Berechnung nach ANSI B29.1 durch und best\u00e4tigen vor der Fertigung die korrekte Teilung, die Anzahl der Litzen und die Z\u00e4hnezahl des Kettenrads.<\/p>\n

    Kettensortiment nach Teilung durchsuchen<\/a>
    \n    Laufwerksparameter zur Berechnung \u00fcbermitteln<\/a><\/div>\n<\/div>\n<\/div>\n<\/div>\n

    Herausgeber: Cxm<\/p>\n<\/div>","protected":false},"excerpt":{"rendered":"

    Pdesign P_design = P_motor \u00d7 K_s \u00a0\u2192\u00a0 select chain pitch \u00a0\u2192\u00a0 verify safety factor Chain Drive Power Rating: From Motor Output to Correct Chain Pitch and Strand Count The ANSI B29.1 power rating tables give the maximum power a single-strand chain can transmit at a given speed and pitch \u2014 but these ratings contain assumptions […]<\/p>","protected":false},"author":1,"featured_media":0,"comment_status":"closed","ping_status":"closed","sticky":false,"template":"","format":"standard","meta":{"_et_pb_use_builder":"","_et_pb_old_content":"","_et_gb_content_width":"","footnotes":""},"categories":[6634],"tags":[78,9,69],"class_list":["post-3312","post","type-post","status-publish","format-standard","hentry","category-chain-sprocket","tag-chain-sprocket","tag-roller-chain","tag-sprocket-china"],"_links":{"self":[{"href":"https:\/\/sprocket-chain.net\/de\/wp-json\/wp\/v2\/posts\/3312","targetHints":{"allow":["GET"]}}],"collection":[{"href":"https:\/\/sprocket-chain.net\/de\/wp-json\/wp\/v2\/posts"}],"about":[{"href":"https:\/\/sprocket-chain.net\/de\/wp-json\/wp\/v2\/types\/post"}],"author":[{"embeddable":true,"href":"https:\/\/sprocket-chain.net\/de\/wp-json\/wp\/v2\/users\/1"}],"replies":[{"embeddable":true,"href":"https:\/\/sprocket-chain.net\/de\/wp-json\/wp\/v2\/comments?post=3312"}],"version-history":[{"count":1,"href":"https:\/\/sprocket-chain.net\/de\/wp-json\/wp\/v2\/posts\/3312\/revisions"}],"predecessor-version":[{"id":3313,"href":"https:\/\/sprocket-chain.net\/de\/wp-json\/wp\/v2\/posts\/3312\/revisions\/3313"}],"wp:attachment":[{"href":"https:\/\/sprocket-chain.net\/de\/wp-json\/wp\/v2\/media?parent=3312"}],"wp:term":[{"taxonomy":"category","embeddable":true,"href":"https:\/\/sprocket-chain.net\/de\/wp-json\/wp\/v2\/categories?post=3312"},{"taxonomy":"post_tag","embeddable":true,"href":"https:\/\/sprocket-chain.net\/de\/wp-json\/wp\/v2\/tags?post=3312"}],"curies":[{"name":"wp","href":"https:\/\/api.w.org\/{rel}","templated":true}]}}