{"id":3349,"date":"2026-05-14T05:11:21","date_gmt":"2026-05-14T05:11:21","guid":{"rendered":"https:\/\/sprocket-chain.net\/?p=3349"},"modified":"2026-05-14T05:11:21","modified_gmt":"2026-05-14T05:11:21","slug":"drive-chain-selection-how-engineers-choose-the-right-chain-for-any-application","status":"publish","type":"post","link":"https:\/\/sprocket-chain.net\/de\/drive-chain-selection-how-engineers-choose-the-right-chain-for-any-application\/","title":{"rendered":"Auswahl der Antriebskette: Wie Ingenieure die richtige Kette f\u00fcr jede Anwendung ausw\u00e4hlen"},"content":{"rendered":"
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Technische Referenz \u00b7 Energie\u00fcbertragung<\/span><\/p>\n

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Auswahl der Antriebskette: Wie Ingenieure die richtige Kette f\u00fcr jede Anwendung ausw\u00e4hlen<\/h1>\n

Die meisten Ausf\u00e4lle von Antriebsketten lassen sich auf einen Auswahlprozess zur\u00fcckf\u00fchren, bei dem die richtige Formel auf die falsche Variable angewendet wurde. Dieser Leitfaden beschreibt die vollst\u00e4ndige vierstufige Auswahlmethode \u2013 von der korrigierten Auslegungsleistung bis zum Schmierstofftyp \u2013 und die g\u00e4ngigen Annahmen, die jeden Schritt ung\u00fcltig machen.<\/p>\n

Lassen Sie Ihre Kettenauswahl von unseren Ingenieuren \u00fcberpr\u00fcfen.<\/a><\/p>\n<\/div>\n<\/div>\n

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Ein Produktionsingenieur in einer koreanischen Industrieb\u00e4ckerei spezifizierte einen Ersatz f\u00fcr ein defektes Antriebskette<\/strong> Sie untersuchte den Antrieb einer Teigknetmaschine. Sie nahm das Typenschild des Motors \u2013 7,5 kW bei 1450 U\/min \u2013, wandte den ANSI-Betriebsfaktor von 1,3 f\u00fcr moderate Sto\u00dfbelastung an, w\u00e4hlte eine passende Kette in der Auswahltabelle aus und bestellte sie. Die Ersatzkette fiel nach 1100 Stunden an derselben Stelle aus, was fast exakt der Lebensdauer der Originalkette entsprach. Die Kettenauswahl war technisch korrekt f\u00fcr eine Standardanwendung mit moderater Sto\u00dfbelastung. Nicht ber\u00fccksichtigt wurde jedoch, dass die Teigknetmaschine dreimal pro Schicht unter Volllast \u2013 mit kaltem, festem Teig \u2013 anl\u00e4uft und jedes Anlaufmoment in den ersten 2\u20133 Sekunden etwa das Vierfache des Betriebsdrehmoments erreicht. Das ANSI-Betriebsfaktorsystem gilt f\u00fcr station\u00e4re und moderate zyklische Lasten; es erfasst keine Anlauflasten. Eine Auslegung des Antriebs f\u00fcr das Anlaufdrehmoment anstelle des Betriebsdrehmoments h\u00e4tte eine zwei Gr\u00f6\u00dfen gr\u00f6\u00dfere Kette oder eine vorgeschaltete Fl\u00fcssigkeitskupplung zur Begrenzung des Anlaufdrehmoments erfordert. Beide Optionen wurden nicht in Betracht gezogen, da die Anlaufbedingungen in der Berechnung nicht ber\u00fccksichtigt wurden.<\/p>\n

Die richtige ausw\u00e4hlen Antriebskette<\/strong> Es erfordert die Bearbeitung von vier verschiedenen technischen Fragestellungen nacheinander, wobei jede Frage f\u00fcr den tats\u00e4chlichen Betriebsbedingungen \u2013 nicht f\u00fcr die Nennbedingungen \u2013 beantwortet werden muss. Diese Anleitung beschreibt die Vorgehensweise f\u00fcr jeden Schritt.<\/p>\n

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Schritt 1 \u2013 Korrigierte Auslegungsleistung bestimmen<\/h2>\n

Das Auswahlverfahren nach ANSI B29.1 beginnt mit der korrigierten Auslegungsleistung. Diese ergibt sich aus der Nennleistung des Motors multipliziert mit einem Betriebsfaktor, der die Lastcharakteristik der angetriebenen Maschine ber\u00fccksichtigt. Die ver\u00f6ffentlichten ANSI-Betriebsfaktoren sind:<\/p>\n

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Lastart<\/th>\nLadecharakter<\/th>\nANSI-Servicefaktor<\/th>\nTypische Ausr\u00fcstungsbeispiele<\/th>\n<\/tr>\n<\/thead>\n
Glatt<\/td>\nGleichm\u00e4\u00dfiges Drehmoment, keine Pulsationen<\/td>\n1.0<\/td>\nKreiselpumpen, Ventilatoren, Fl\u00fcssigkeitsr\u00fchrwerke<\/td>\n<\/tr>\n
M\u00e4\u00dfiger Schock<\/td>\nZyklisch oder pulsierend, gelegentliche Spitzen<\/td>\n1,3\u20131,5<\/td>\nF\u00f6rderb\u00e4nder, Teigknetmaschinen, Werkzeugmaschinen<\/td>\n<\/tr>\n
Starker Schock<\/td>\nSchwere, intermittierende Spitzen, Umkehrungen<\/td>\n1,7\u20132,0<\/td>\nGesteinsbrecher, Pressen, Kompressoren (Hubkolbenkompressoren)<\/td>\n<\/tr>\n<\/tbody>\n<\/table>\n<\/div>\n
Die Tr\u00e4gheitsanlauflast wird vom ANSI-Servicefaktorsystem nicht abgedeckt.<\/strong> Die ANSI-Betriebsfaktoren sind f\u00fcr zyklische Betriebslasten und moderate St\u00f6\u00dfe im Betrieb kalibriert. Sie ber\u00fccksichtigen nicht: (1) Tr\u00e4gheitsspitzen beim Anlauf eines direkt angeschlossenen Motors, (2) Anlauflasten bei blockierter oder verklemmter Maschine, (3) Notbremsungen mit gekoppeltem Kettenantrieb. Bei Anwendungen, bei denen das Anlaufdrehmoment das Zweifache des Betriebsdrehmoments \u00fcbersteigt, ist die Kettenspannung beim Anlaufdrehmoment separat zu berechnen und mit der minimalen Bruchlast der Kette unter Ber\u00fccksichtigung eines Sicherheitsfaktors von mindestens 8:1 zu vergleichen \u2013 unabh\u00e4ngig vom Ergebnis der ANSI-Auswahltabelle.<\/div>\n

\u00dcber den Standard-Servicefaktor hinaus gelten in bestimmten F\u00e4llen zwei weitere Multiplikatoren: a Mehrstrangfaktor<\/strong> (Beim Betrieb von Duplex- oder Triplexketten wird die Nennleistung mit 1,7 bzw. 2,5 multipliziert, anstatt sie einfach zu verdoppeln oder zu verdreifachen, da die Adern die Last nicht perfekt gleichm\u00e4\u00dfig verteilen); und ein Leerlaufritzelfaktor<\/strong> (Eine einfache Umlenkrolle auf der Leerlaufseite reduziert die Nennleistungskapazit\u00e4t aufgrund des zus\u00e4tzlich eingef\u00fchrten Biegeerm\u00fcdungszyklus um etwa 10\u201315%).<\/p>\n

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Schritt 2 \u2013 W\u00e4hlen Sie die Kettenteilung aus der Leistungstabelle.<\/h2>\n
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Das Verh\u00e4ltnis zwischen \u00dcbersetzungsverh\u00e4ltnis, Wellendrehzahl und Drehmoment ist grundlegend f\u00fcr die korrekte Wahl der Kettenteilung.<\/p>\n<\/div>\n

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Die ANSI B29.1-Leistungsdiagramme ordnen jeder Kombination aus korrigierter Auslegungsleistung (kW) und Drehzahl des kleinen Kettenrads (U\/min) eine empfohlene Kettenteilung zu. Das Diagramm ist in Bereiche unterteilt \u2013 jeder Bereich ist durch eine minimale und maximale Drehzahl bei der Nennleistung der Kette f\u00fcr jede Teilung begrenzt. Die korrekte Teilung ist diejenige, deren Bereich den Auslegungspunkt (Schnittpunkt von Leistung und Drehzahl) enth\u00e4lt.<\/p>\n

Zwei Auswahlregeln, die das Diagramm allein nicht vermittelt: Erstens, wenn der Auslegungspunkt nahe der Grenze zwischen zwei Teilungsbereichen liegt, w\u00e4hlen Sie immer die kleinere Teilung und pr\u00fcfen Sie, ob Doppelstrangbetrieb bei der kleineren Teilung dem Einzelstrangbetrieb bei der gr\u00f6\u00dferen vorzuziehen ist. Zweitens, bei niedrigen Drehzahlen (unter ca. 100 U\/min am kleinen Kettenrad) sind die im Diagramm angegebenen Leistungswerte konservativ, da die Schmierfilmbildung grenzwertig wird. Bei sehr niedrigen Drehzahlen ist es daher unabh\u00e4ngig von der Diagrammgrenze ratsam, die n\u00e4chstgr\u00f6\u00dfere Gr\u00f6\u00dfe als im Diagramm angegeben zu w\u00e4hlen und eine kontinuierliche Schmierung vorzusehen.<\/p>\n<\/div>\n<\/div>\n

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Kettenteilung<\/th>\nPraktischer Drehzahlbereich (U\/min)<\/th>\nNennleistung bei 500 U\/min (kW, 17T)<\/th>\nNennleistung bei 1450 U\/min (kW, 17T)<\/th>\nEmpfohlene Maximaldrehzahl (U\/min, 17T)<\/th>\n<\/tr>\n<\/thead>\n
#35 (9,525 mm)<\/td>\n400\u20133.000+<\/td>\n0.37<\/td>\n0.82<\/td>\n4,800<\/td>\n<\/tr>\n
#40 (12,70 mm)<\/td>\n200\u20132.500<\/td>\n1.20<\/td>\n2.90<\/td>\n3,200<\/td>\n<\/tr>\n
#50 (15,875 mm)<\/td>\n150\u20132.000<\/td>\n2.30<\/td>\n5.20<\/td>\n2,500<\/td>\n<\/tr>\n
#60 (19,05 mm)<\/td>\n100\u20131.800<\/td>\n4.20<\/td>\n9.10<\/td>\n2,000<\/td>\n<\/tr>\n
#80 (25,40 mm)<\/td>\n60\u20131.200<\/td>\n9.50<\/td>\n19.5<\/td>\n1,400<\/td>\n<\/tr>\n
#100 (31,75 mm)<\/td>\n40\u2013900<\/td>\n18.0<\/td>\n35.5<\/td>\n1,100<\/td>\n<\/tr>\n
#120 (38,10 mm)<\/td>\n30\u2013700<\/td>\n30.0<\/td>\n57.0<\/td>\n800<\/td>\n<\/tr>\n<\/tbody>\n<\/table>\n<\/div>\n

Alle Leistungsangaben in dieser Tabelle gelten f\u00fcr einstr\u00e4ngige Ketten mit 17 Z\u00e4hnen und Tropfschmierung Typ 2. Die tats\u00e4chliche Nennleistung steigt mit der Z\u00e4hnezahl (17T \u2192 21T erh\u00f6ht die Tragf\u00e4higkeit um ca. 181 TP3T) und sinkt bei unzureichender Schmierung (manuelle Schmierung bei Nenndrehzahl reduziert die effektive Tragf\u00e4higkeit um 30\u201340 TP3T gegen\u00fcber dem Wert f\u00fcr Typ 2). Die Tabelle dient als Ausgangspunkt f\u00fcr die Kettenauswahl, nicht als endg\u00fcltige Richtlinie \u2013 vergleichen Sie die Angaben immer mit der vom Hersteller ver\u00f6ffentlichten Auswahltabelle f\u00fcr die jeweilige Kettensorte.<\/p>\n

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Schritt 3 \u2013 Anzahl der Kettenradz\u00e4hne ausw\u00e4hlen und \u00dcbersetzungsverh\u00e4ltnis best\u00e4tigen<\/h2>\n

Sobald die Kettenteilung feststeht, wird die Z\u00e4hnezahl des Kettenrads so gew\u00e4hlt, dass das erforderliche \u00dcbersetzungsverh\u00e4ltnis erreicht wird. Die Formel f\u00fcr das \u00dcbersetzungsverh\u00e4ltnis ist bei Kettenantrieben aufgrund des formschl\u00fcssigen Eingriffs exakt.<\/p>\n

i = N2 \/ N1 \u2192 n2 = n1 \u00d7 (N1 \/ N2) \u2192 T2 = T1 \u00d7 (N2 \/ N1) \u00d7 \u03b7<\/p>\n
i = \u00dcbersetzungsverh\u00e4ltnis \u00b7 N = Z\u00e4hnezahl \u00b7 n = Wellendrehzahl (U\/min) \u00b7 T = Drehmoment (Nm) \u00b7 \u03b7 = Antriebswirkungsgrad (0,97\u20130,985 f\u00fcr gut geschmierte Antriebe)<\/div>\n<\/div>\n

Drei Regeln zur Z\u00e4hnezahl, die die Antriebsqualit\u00e4t \u00fcber das \u00dcbersetzungsverh\u00e4ltnis hinaus beeinflussen:<\/p>\n

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Mindestregel von 17 Z\u00e4hnen<\/div>\n

ANSI B29.1 gibt 17 Z\u00e4hne als praktisches Minimum f\u00fcr einen ruhigen und leisen Betrieb an. Bei weniger als 17 Z\u00e4hnen \u00fcberschreitet die durch den Polygoneffekt bedingte Drehzahlabweichung \u00b11,7%, was zu h\u00f6rbaren Ger\u00e4uschen und messbaren Drehzahlschwankungen f\u00fchrt. Bei weniger als 13 Z\u00e4hnen sinkt der Umschlingungswinkel des kleinen Kettenrads unter 120\u00b0, wodurch sich die Anzahl der im Eingriff befindlichen Z\u00e4hne verringert und die angegebenen Nennleistungen reduziert werden m\u00fcssen. Verwenden Sie mindestens 17 Z\u00e4hne am Antrieb; 21 Z\u00e4hne oder mehr f\u00fcr Pr\u00e4zisions-Indexier- und servogekoppelte Antriebe.<\/p>\n<\/div>\n

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Regel f\u00fcr ungerade Zahnzahlen<\/div>\n

Die Verwendung einer ungeraden Z\u00e4hnezahl an einem Kettenrad und einer geraden an dem anderen stellt sicher, dass jede Rolle jeden Zahn ihres Kettenrads ber\u00fchrt, anstatt wiederholt denselben Zahn zu ber\u00fchren. Dadurch verteilt sich der Verschlei\u00df \u00fcber den gesamten Kettenradumfang, anstatt sich auf den Teil der Z\u00e4hne zu konzentrieren, der von denselben Rollen wiederholt ber\u00fchrt w\u00fcrde. Dieser Effekt ist am deutlichsten, wenn die Kettenl\u00e4nge ein Vielfaches der Teilung ist \u2013 die Vermeidung dieses \u201eZahn-Jagd\u201c-Verhaltens durch die Verwendung von Z\u00e4hnezahlen mit einem gemeinsamen Faktor von 1 f\u00fchrt zu einer messbar gleichm\u00e4\u00dfigeren Verschlei\u00dfverteilung.<\/p>\n<\/div>\n

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Maximales Verh\u00e4ltnis pro Stufe<\/div>\n

ANSI B29.1 empfiehlt ein maximales \u00dcbersetzungsverh\u00e4ltnis von 7:1 f\u00fcr einstufige Antriebe. Oberhalb dieses Verh\u00e4ltnisses sinkt der Umschlingungswinkel des kleinen Kettenrads so weit ab, dass die Kettenspannung ohne Kettenspanner nicht mehr zuverl\u00e4ssig aufrechterhalten werden kann. Praktischerweise lassen sich \u00dcbersetzungen \u00fcber 5:1 in einer einstufigen \u00dcbersetzung in der Regel besser mit einem zweistufigen Kettenantrieb oder einer kombinierten Ketten-Getriebe-Anordnung realisieren \u2013 das f\u00fcr ein \u00dcbersetzungsverh\u00e4ltnis von 7:1 bei \u00fcblichen Wellendrehzahlen erforderliche gro\u00dfe Antriebskettenrad ist bei mittleren und gro\u00dfen Kettenteilungen physikalisch nicht praktikabel.<\/p>\n<\/div>\n<\/div>\n

Die kontraintuitive Entdeckung des Polygon-Effekts:<\/strong> Die Empfehlung von mindestens 17 Z\u00e4hnen bezieht sich nicht auf Verschlei\u00dfrate oder Lastverteilung, sondern speziell auf die Drehzahlwelligkeit. Ein 9-Zahn-Antriebsritzel erzeugt selbst bei perfekt gefertigten Ritzeln und optimaler Kettenspannung eine Drehzahlwelligkeit von \u00b16,11 TP3T an der Abtriebswelle. Diese Drehzahlwelligkeit l\u00e4sst sich weder durch Schmierung noch durch Vorspannung oder Kettenqualit\u00e4t reduzieren \u2013 sie ist eine geometrische Folge des Eingriffsmusters einzelner Kettenglieder. Die einzige L\u00f6sung ist die Erh\u00f6hung der Z\u00e4hnezahl. Ein Ingenieur, der ein 12-Zahn-Antriebsritzel vorschreibt, um Platz zu sparen, der kein 17-Zahn-Ritzel zul\u00e4sst, hat kein Platzproblem gel\u00f6st, sondern ein Problem mit Vibrationen und Materialerm\u00fcdung geschaffen, das sich unabh\u00e4ngig von der Kettenqualit\u00e4t in den Wellenlagern und den angeschlossenen Maschinen bemerkbar macht.<\/div>\n

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Schritt 4 \u2013 Mittenabstand, Kettenl\u00e4nge und Durchhangseinstellung<\/h2>\n

Der empfohlene Achsabstand f\u00fcr Standard-Horizontalkettenantriebe betr\u00e4gt das 30- bis 50-fache der Kettenteilung. F\u00fcr eine ANSI #60-Kette mit einer Teilung von 19,05 mm ergibt sich daraus ein empfohlener Bereich von 571\u2013952 mm. Ein Achsabstand von weniger als 30 Teilungen verringert den Umschlingungswinkel am kleinen Kettenrad; ein Abstand von mehr als 50 Teilungen f\u00fchrt zu einer gro\u00dfen freien Spannweite auf der losen Seite, die in bestimmten Drehzahlbereichen Resonanzschwingungen verursacht. In beiden Extremf\u00e4llen sind zus\u00e4tzliche Ma\u00dfnahmen erforderlich \u2013 ein Kettenspanner bei geringen Achsabst\u00e4nden, eine Kettenf\u00fchrung oder ein Schwingungsd\u00e4mpfer bei gro\u00dfen Spannweiten.<\/p>\n

Die Kettenl\u00e4nge in Teilungen (Gliedern) berechnet sich wie folgt:<\/p>\n

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L = (2C \/ p) + (N1 + N2) \/ 2 + ((N2 \u2212 N1)\u00b2 \u00d7 p) \/ (4\u03c0\u00b2 \u00d7 C)<\/div>\n
L = Kettenl\u00e4nge in Teilungen | C = Achsabstand (mm) | p = Kettenteilung (mm) | N1, N2 = Z\u00e4hnezahlen<\/div>\n<\/div>\n

Runden Sie das Ergebnis auf die n\u00e4chste gerade Zahl, um ein standardm\u00e4\u00dfiges durchgehendes Verbindungsglied zu erm\u00f6glichen (halbe oder versetzte Glieder sind schw\u00e4cher und sollten au\u00dfer bei leichten Anwendungen vermieden werden). Der Achsabstand wird dann leicht angepasst, um die durchgehende Kette aufzunehmen \u2013 verringern Sie den Achsabstand beim Abrunden und erh\u00f6hen Sie ihn beim Aufrunden.<\/p>\n

Bei einem horizontalen Antrieb sollte der Kettendurchhang auf der losen Seite etwa 21 TP3T der Achsabst\u00e4nde betragen. Bei einem Antrieb mit 600 mm Achsabstand betr\u00e4gt der korrekte Durchhang \u2013 gemessen in der Mitte des unteren Kettenlaufs bei stillstehendem Antrieb \u2013 etwa 12 mm. Eine zu straffe Kette erh\u00f6ht die Lagerbelastung und f\u00fchrt zu h\u00f6herer W\u00e4rmeentwicklung; eine zu geringe Spannung l\u00e4sst die lose Seite flattern und erh\u00f6ht die Aufprallgeschwindigkeit der Rollen am Antriebsritzel. Bei Antrieben mit vertikalem oder geneigtem Kettenlauf reduziert sich der erforderliche Kettendurchhang auf 0\u201311 TP3T der Achsabst\u00e4nde, da die Schwerkraft die Kettenspannung im unteren Bereich unterst\u00fctzt.<\/p>\n

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Schritt 5 \u2013 Auswahl des Schmiersystems passend zur Nennleistung<\/h2>\n

Die ANSI-Leistungstabellen sind f\u00fcr bestimmte Schmierstoffarten ver\u00f6ffentlicht. Die Verwendung eines Schmierstoffs mit geringerer G\u00fcte als der empfohlenen reduziert die effektive Leistung gegen\u00fcber dem Tabellenwert. Dies ist der am h\u00e4ufigsten vernachl\u00e4ssigte Aspekt bei der Auswahl von Kettenantrieben, da die Entscheidung \u00fcber den Schmierstoff oft unabh\u00e4ngig von der Kettendimensionierung \u2013 von der Instandhaltungstechnik nach Abschluss der mechanischen Konstruktion \u2013 getroffen wird.<\/p>\n

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Bei Antriebskettensystemen, die in kontrollierten industriellen Umgebungen eingesetzt werden, ist die Auswahl des Schmiersystems ebenso wichtig wie die Auswahl der Kettengr\u00f6\u00dfe.<\/p>\n

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Schmierstoffart<\/th>\nVerfahren<\/th>\nAnwendbare Drehzahl (U\/min, kleines Ritzel)<\/th>\nLeistungskapazit\u00e4t vs. Nennleistung<\/th>\n<\/tr>\n<\/thead>\n
Typ 1 \u2014 Manuell<\/td>\nRegelm\u00e4\u00dfiges B\u00fcrsten oder Ausdr\u00fccken der Flasche zur Lockerung der schlaffen Seite<\/td>\nUnter 200 U\/min<\/td>\n60\u201370% der Nennleistung<\/td>\n<\/tr>\n
Typ 2 \u2014 Tropf<\/td>\nDosiertes \u00d6l tropft vom Reservoir zur Kette im Inneren<\/td>\n200\u20131000 U\/min<\/td>\n100% mit Nennwert (Chartbasis)<\/td>\n<\/tr>\n
Typ 3 \u2014 Badewanne \/ Schleuder<\/td>\nDie Kette taucht in die \u00d6lwanne ein oder die Scheibe schleudert \u00d6l auf die Kette.<\/td>\nBis zu 2.000 U\/min<\/td>\n130\u2013150% der Nennleistung<\/td>\n<\/tr>\n
Typ 4 \u2013 Zwangsstr\u00f6mung<\/td>\n\u00d6lpumpe f\u00f6rdert kontinuierlichen \u00d6lstrom; Filter + K\u00fchler<\/td>\nAlle Geschwindigkeiten, einschlie\u00dflich \u00fcber 2000 U\/min<\/td>\n150\u2013175% der Nennleistung<\/td>\n<\/tr>\n<\/tbody>\n<\/table>\n<\/div>\n

Die Ergebnisse dieser Tabelle sind f\u00fcr die Antriebskonstruktion von gro\u00dfer Bedeutung. Eine Kette, die an der Grenze ihrer Nennlast unter Tropfschmierung Typ 2 ausgew\u00e4hlt und anschlie\u00dfend nur manuell geschmiert wird, l\u00e4uft effektiv mit 140\u20131671 TP3T ihrer Tragf\u00e4higkeit \u2013 ein Zustand, der unabh\u00e4ngig von der Kettenqualit\u00e4t vor Erreichen der geplanten Lebensdauer zu Materialerm\u00fcdung f\u00fchrt. Umgekehrt kann die Umr\u00fcstung eines bestehenden Antriebs von Tropf- auf \u00d6lbadschmierung die Tragf\u00e4higkeit effektiv um 30\u2013501 TP3T erh\u00f6hen und unter Umst\u00e4nden eine Kettenvergr\u00f6\u00dferung sogar vollst\u00e4ndig \u00fcberfl\u00fcssig machen.<\/p>\n

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Sechs Fehler bei der Auswahl der Antriebskette, die f\u00fcr die meisten vorzeitigen Ausf\u00e4lle verantwortlich sind<\/h2>\n
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1. Anwendung des Betriebsfaktors auf die Nennleistung, nicht auf die tats\u00e4chliche Betriebsleistung<\/div>\n

Die auf dem Typenschild angegebene Motorleistung ist die maximale Dauerleistung, nicht die durchschnittliche Betriebsleistung. Ein 7,5-kW-Motor, der ein halb ausgelastetes F\u00f6rderband mit einer effektiven Last von 3,8 kW antreibt, sollte anhand der effektiven Last und nicht anhand der Nennleistung ausgew\u00e4hlt werden. Dieser Fehler kann zu einer \u00dcberdimensionierung der Kette um 50\u20131001 TP3T f\u00fchren, was zwar Kosten verursacht, aber unproblematisch ist. Problematisch ist es hingegen, den Betriebsfaktor auf die Nennleistung anzuwenden, wenn der Antrieb beim Anlauf oder in transienten Betriebszust\u00e4nden regelm\u00e4\u00dfig Spitzenwerte \u00fcber der Nennleistung erreicht.<\/p>\n<\/div>\n

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2. Vernachl\u00e4ssigung des Anlaufdrehmoments bei direkt gekoppelten DOL-Motorantrieben<\/div>\n

Direktstartmotoren (DOL) erzeugen f\u00fcr 0,5\u20132 Sekunden das 5- bis 7-fache Nenndrehmoment. Bei einem direkt mit dem Motor gekoppelten Kettenantrieb (ohne Riemen oder Fl\u00fcssigkeitskupplung zur D\u00e4mpfung des Anlaufdrehmoments) wird dieses Spitzendrehmoment vollst\u00e4ndig \u00fcber die Kette \u00fcbertragen. Bei 6-fachem Nenndrehmoment erreicht eine f\u00fcr den station\u00e4ren Zustand korrekt dimensionierte Kette mit einem Sicherheitsfaktor von 7:1 kurzzeitig einen Sicherheitsfaktor von 1,2:1 \u2013 unterhalb der Schwelle f\u00fcr Materialerm\u00fcdung.<\/p>\n<\/div>\n

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3. Spezifizierung der Kette ohne Angabe des Schmiersystems<\/div>\n

Die Auswahl der Kette und des Schmiermittels muss gleichzeitig erfolgen. Eine Kette, die an der oberen Grenze ihrer Typ-2-Tropfschmierleistung ausgew\u00e4hlt und dann ohne Tropfschmierung \u2013 also mit monatlicher manueller Schmierung \u2013 installiert wird, arbeitet unter den gegebenen Schmierbedingungen mit einer Tragf\u00e4higkeit von 40\u201350% \u00fcber ihrer tats\u00e4chlichen Kapazit\u00e4t.<\/p>\n<\/div>\n

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4. Auswahl von weniger als 17 Z\u00e4hnen am kleinen Kettenrad aus Platzgr\u00fcnden<\/div>\n

Die Verwendung von 13 oder 15 Z\u00e4hnen zur Platzersparnis f\u00fchrt zu dem oben beschriebenen Polygon-Effekt der Geschwindigkeitswelligkeit. Dies ist ein Kompromiss in der Konstruktion, keine Optimierung. Wenn der Platz f\u00fcr ein 17-Zahn-Ritzel im erforderlichen Achsabstand tats\u00e4chlich nicht ausreicht, sollte die Kettenteilung angepasst werden, nicht die minimale Z\u00e4hnezahl.<\/p>\n<\/div>\n

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5. Verwendung eines Verbindungsglieds (Halbglieds) in einem Antrieb mit hoher Last<\/div>\n

Ein versetztes Verbindungsglied (Halbglied) reduziert die lokale Dauerfestigkeit an dieser Stelle um 20\u2013351 TP3T im Vergleich zu einem Presspassungs-Verbindungsglied. Bei normalen, leichten Anwendungen ist dies akzeptabel. Bei schweren oder sto\u00dfbelasteten Antrieben empfiehlt es sich jedoch, den Achsabstand so anzupassen, dass eine gerade Anzahl von Verbindungsgliedern m\u00f6glich ist, und ein genietetes Presspassungs-Verbindungsglied zu verwenden.<\/p>\n<\/div>\n

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6. Nur die Kette austauschen, wenn die Ritzel verschlissen sind.<\/div>\n

Ein Kettenrad, das an einer verl\u00e4ngerten Kette gelaufen ist, weist eine ver\u00e4nderte Zahngeometrie auf, die der verl\u00e4ngerten Teilung entspricht. Die Montage einer neuen Kette auf einer solchen Kette f\u00fchrt zu einer beschleunigten L\u00e4ngung \u2013 die neue Kette erreicht ihre Verschlei\u00dfgrenze bereits nach einem Bruchteil ihrer normalen Lebensdauer. Kette und Kettenr\u00e4der sollten bei Erreichen der Verschlei\u00dfgrenze ausgetauscht werden.<\/p>\n<\/div>\n<\/div>\n

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Anwendungsbereiche, in denen die korrekte Auswahl der Antriebskette die gr\u00f6\u00dften Konsequenzen hat<\/h2>\n

Servogesteuerte Indexiersysteme.<\/strong> Servomotoren in Pr\u00e4zisionspositionierungsanwendungen tolerieren nur geringe Drehzahlschwankungen im Kettenantrieb. Der Polygon-Effekt bei geringer Z\u00e4hnezahl \u00e4u\u00dfert sich als sinusf\u00f6rmiger Positionsfehler an der Abtriebswelle \u2013 ein 17-Zahn-Antriebszahnrad erzeugt eine Drehzahlschwankung von \u00b11,71 TP3T, was einem Positionsfehler von ca. \u00b10,3 mm bei einem Teilkreisradius von 100 mm entspricht. F\u00fcr hochpr\u00e4zise Indexierarbeiten bietet ein Antriebszahnrad mit mindestens 21 Z\u00e4hnen, festem Achsabstand (ohne einstellbaren Kettenspanner) und \u00d6lbadschmierung die beste Kombination aus Positioniergenauigkeit und Lebensdauer. Sehen Sie sich unser Sortiment an. Fertiggebohrte Kettenr\u00e4der f\u00fcr Pr\u00e4zisionsantriebe<\/a> f\u00fcr kompatible Konfigurationen.<\/p>\n

Antriebe f\u00fcr landwirtschaftliche Maschinen.<\/strong> Die Antriebe von Einzugskanal, Dreschwerk und Elevator eines M\u00e4hdreschers arbeiten unter stark schwankenden Lasten in abrasiven Umgebungen. Das Auswahlprinzip besteht darin, die Antriebskette f\u00fcr den ung\u00fcnstigsten Lastfall \u2013 nicht f\u00fcr den Durchschnittswert \u2013 zu dimensionieren und f\u00fcr kritische Antriebe mit eingeschr\u00e4nkter Schmierung O-Ring-gedichtete Ketten zu verwenden. Eine nach ANSI #80 oder #100 abgedichtete Kette im Einzugskanal eines M\u00e4hdreschers h\u00e4lt unter koreanischen Feldbedingungen 4- bis 6-mal l\u00e4nger als eine offene Kette mit vergleichbarer Nennleistung. Rollenkettenvarianten f\u00fcr landwirtschaftliche Anwendungen<\/a> sind in den Teilungsgr\u00f6\u00dfen #60 bis #120 erh\u00e4ltlich.<\/p>\n

Die Industrie treibt kontinuierliche Prozesse voran.<\/strong> Papierfabriken, Zementwerke und Stahlwerkst\u00e4tten betreiben Kettenantriebe oft wochenlang im Dauerbetrieb zwischen den planm\u00e4\u00dfigen Wartungsintervallen. F\u00fcr diese Anwendungen sollte die Kettenauswahl auf einer Mindestlebensdauer von 10.000 Stunden basieren. Dies erfordert eine Betriebslast der Kette von maximal 8\u201310\u00b9\u00b3 Tonnen der minimalen Bruchlast bei kontinuierlicher \u00d6lumlaufschmierung. Diese Vorgabe erscheint sehr konservativ \u2013 und ist es auch \u2013, da ungeplante Stillstandszeiten in der kontinuierlichen Prozessindustrie typischerweise das 10- bis 30-Fache der Kettenkosten pro Vorfall verursachen.<\/p>\n

\"SP-Serie<\/p>\n

H\u00e4ufig gestellte Fragen<\/h2>\n
\nWie berechne ich die Kettenzugkraft (Spannung auf der Zugseite) f\u00fcr einen Antrieb, den ich dimensionieren muss?<\/summary>\n
Die Zugkraft (Zugkraft auf der Zugseite, F1) einer Antriebskette berechnet sich aus der \u00fcbertragenen Leistung und der Kettengeschwindigkeit: F1 = P \u00d7 1000 \/ v, wobei P die \u00fcbertragene Leistung in kW und v die Kettengeschwindigkeit in m\/s ist. Die Kettengeschwindigkeit berechnet sich wie folgt: v = N1 \u00d7 p \u00d7 n1 \/ 60.000, wobei N1 die Z\u00e4hnezahl des Antriebszahnrads, p die Teilung in mm und n1 die Drehzahl des Antriebszahnrads in U\/min ist. F\u00fcr einen 7,5-kW-Antrieb an einer 19-Zahn-Kette vom Typ #60 bei 1450 U\/min: v = 19 \u00d7 19,05 \u00d7 1450 \/ 60.000 = 8,74 m\/s. F1 = 7500 \/ 8,74 = 858 N. Dies ist die Zugkraft auf der Zugseite nur unter station\u00e4ren Bedingungen \u2013 f\u00fcr die Auslegung muss sie mit dem Betriebsfaktor multipliziert werden. Die Zugkraft auf der Leerlaufseite (F2) betr\u00e4gt bei gut gespannten Horizontalantrieben etwa F1 \/ 5 bis F1 \/ 10; die Zentrifugalspannung kommt bei hohen Geschwindigkeiten als weitere Komponente hinzu.<\/div>\n<\/details>\n
\nWann ist ein Kettenantrieb im Vergleich zu einem Synchronriemen- oder Zahnradantrieb die falsche Wahl?<\/summary>\n
Kettenantriebe sind die falsche Wahl, wenn: (1) die Anwendung sehr hohe Drehzahlen \u00fcber 3.000 U\/min am kleinen Kettenrad mit einer Teilung gr\u00f6\u00dfer als #40 erfordert \u2013 Synchronriemen oder -zahnr\u00e4der sind bei diesen Drehzahlen leiser und wartungs\u00e4rmer; (2) die Umgebung jegliche Schmierung verbietet und die Last f\u00fcr UHMW-Kunststoffketten zu hoch ist \u2013 Synchronriemen machen eine Schmierung \u00fcberfl\u00fcssig; (3) die Installation selbst ein abgedichtetes Geh\u00e4use um die Kette nicht zul\u00e4sst \u2013 in offenen Umgebungen mit Lebensmittelkontakt oberhalb der Kette beseitigt ein Synchronriemen ohne Schmierstoffbedarf das Kontaminationsrisiko; (4) extrem hohe Leistungsdichte auf kleinstem Raum erforderlich ist \u2013 Schr\u00e4g- oder Planetengetriebe bieten h\u00f6here Leistungsvolumina als Ketten. Kettenantriebe bleiben \u00fcberlegen bei variablen Achsabst\u00e4nden, hoher Sto\u00dffestigkeit, hoher Last bei moderater Drehzahl und Anwendungen, die vor Ort austauschbare Komponenten ohne Spezialwerkzeug erfordern.<\/div>\n<\/details>\n
\nVer\u00e4ndert sich der Wirkungsgrad eines Kettenantriebs signifikant mit der Last oder der Geschwindigkeit?<\/summary>\n
Ja, deutlich. Eine gut geschmierte Rollenkette erreicht bei moderater Drehzahl und einer Nennlast von 30\u201380 TP\u00b3T einen Wirkungsgrad von 97\u201398,5 TP\u00b3T. Bei sehr geringen Lasten (unter 10 TP\u00b3T Nennlast) steigen die Reibungsverluste in den Kettengelenken und im Kettenradeingriff proportional zur \u00fcbertragenen Leistung an, und der Wirkungsgrad kann auf 92\u201394 TP\u00b3T sinken. Bei sehr hohen Lasten (\u00fcber 80 TP\u00b3T Nennlast) erh\u00f6hen sich die W\u00e4rmeverluste, und der Wirkungsgrad sinkt auf 94\u201396 TP\u00b3T. Bei hohen Drehzahlen nahe der maximalen Kettendrehzahl verringern die Fliehkr\u00e4fte die effektive Kettenspannung am angetriebenen Kettenrad, wodurch der Wirkungsgrad weiter sinkt. Die in den meisten Katalogen angegebenen Wirkungsgradangaben beziehen sich auf den Lastbereich von 30\u201370 TP\u00b3T \u2013 dies ist der Betriebsbereich, f\u00fcr den Kettenantriebe ausgelegt sind. Die Einhaltung dieses Bereichs gew\u00e4hrleistet sowohl den besten Wirkungsgrad als auch die l\u00e4ngste Lebensdauer.<\/div>\n<\/details>\n
\nWie erfolgt das korrekte Einfahren einer neuen Kette und eines neuen Ritzelsatzes?<\/summary>\n
Neue Ketten und Kettenr\u00e4der sollten in den ersten 2\u20134 Betriebsstunden mit 50% der Betriebslast eingelaufen werden. W\u00e4hrend dieser Einlaufphase setzen sich die Bolzen-Buchsen-Paare aneinander, die Laufrollen werden an das Zahnprofil des Kettenrads angepasst und das Kettenglied setzt sich in seine Position im Kettenaufbau ein. Nach dem Einlaufen sollte die Kettenspannung erneut gepr\u00fcft und gegebenenfalls nachjustiert werden. Neue Ketten dehnen sich in den ersten 10\u201315 Betriebsstunden schneller als zu jedem sp\u00e4teren Zeitpunkt, da sich die Presspassungstoleranzen zwischen Buchsen und Kettengliedern in dieser Zeit ausgleichen. Die anf\u00e4ngliche Dehnung ist nicht verschlei\u00dfbedingt, sondern ein struktureller Einlaufprozess. Nach dem Nachspannen nach dem Einlaufen stabilisiert sich die Dehnungsrate typischerweise auf die Langzeitverschlei\u00dfrate f\u00fcr die restliche Lebensdauer.<\/div>\n<\/details>\n
\nK\u00f6nnen Kettenantriebe f\u00fcr die vertikale Kraft\u00fcbertragung (vertikale Wellenabst\u00e4nde) verwendet werden?<\/summary>\n
Ja, aber mit einigen Anpassungen. Bei einem Vertikalantrieb erh\u00f6ht das Gewicht der Kette auf der losen Seite die Kettenspannung auf der aufsteigenden Seite und verringert das effektive Spannungsverh\u00e4ltnis zwischen fester und leerer Seite im Vergleich zu einem Horizontalantrieb. Daher \u00e4ndert sich die empfohlene Mindestdurchhangsl\u00e4nge: Die leere Seite ben\u00f6tigt einen Kettenspanner oder eine F\u00fchrung, um zu verhindern, dass das Gewicht der langen vertikalen Kette zu einem \u00fcberm\u00e4\u00dfigen Durchhang am oberen Kettenrad f\u00fchrt. Au\u00dferdem muss bei Vertikalantrieben die Schmiermethode angepasst werden. Ein einfaches \u00d6lbad am unteren Kettenrad ist oft praktikabel, jedoch muss darauf geachtet werden, dass die Kette am oberen Kettenrad kein Schmiermittel in einen Bereich schleudert, wo es zu Gefahren oder Verunreinigungen f\u00fchren k\u00f6nnte. F\u00fcr Hochgeschwindigkeits-Vertikalantriebe wird eine Zwangsumlaufschmierung empfohlen, die das \u00d6l auch zur unteren Kette bef\u00f6rdert.<\/div>\n<\/details>\n

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Lassen Sie Ihre Antriebskettenauswahl von unseren Ingenieuren \u00fcberpr\u00fcfen.<\/h2>\n

Senden Sie uns Ihre Anwendungsdaten \u2013 Motorleistung, Drehzahl, Lastart, Schmierstoffzug\u00e4nglichkeit und Umgebungsbedingungen \u2013 und wir best\u00e4tigen Ihnen Kettenteilung, Betriebsfaktor, Z\u00e4hnezahl des Kettenrads und Schmierstoffspezifikation, bevor wir Teile bestellen. Unverbindliche Spezifikationspr\u00fcfung innerhalb eines Werktages.<\/p>\n

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Herausgeber: Cxm<\/p>\n<\/div>","protected":false},"excerpt":{"rendered":"

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