{"id":3312,"date":"2026-05-14T03:23:23","date_gmt":"2026-05-14T03:23:23","guid":{"rendered":"https:\/\/sprocket-chain.net\/?p=3312"},"modified":"2026-05-14T03:23:58","modified_gmt":"2026-05-14T03:23:58","slug":"chain-drive-power-rating","status":"publish","type":"post","link":"https:\/\/sprocket-chain.net\/fr\/chain-drive-power-rating\/","title":{"rendered":"Puissance de transmission par cha\u00eene\u00a0: du d\u00e9bit du moteur au pas et au nombre de brins corrects de la cha\u00eene"},"content":{"rendered":"
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Pconception<\/sub><\/div>\n
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P_conception = P_moteur \u00d7 K_s \u2192 s\u00e9lectionner le pas de cha\u00eene \u2192 v\u00e9rifier le facteur de s\u00e9curit\u00e9<\/div>\n

Puissance de transmission par cha\u00eene\u00a0: du d\u00e9bit du moteur au pas et au nombre de brins corrects de la cha\u00eene<\/h1>\n

Les tableaux de puissance nominale ANSI B29.1 indiquent la puissance maximale qu'une cha\u00eene \u00e0 un seul brin peut transmettre \u00e0 une vitesse et un pas donn\u00e9s, mais ces valeurs nominales contiennent des hypoth\u00e8ses sur les conditions de service, le type de lubrification et le nombre de dents du petit pignon qui doivent \u00eatre v\u00e9rifi\u00e9es par rapport \u00e0 l'application r\u00e9elle avant qu'une cha\u00eene ne soit sp\u00e9cifi\u00e9e.<\/p>\n

Faites v\u00e9rifier votre calcul de puissance par nos ing\u00e9nieurs.<\/a><\/p>\n<\/div>\n<\/div>\n

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Un fabricant de pompes industrielles d'Ulsan constatait une d\u00e9faillance pr\u00e9matur\u00e9e de la cha\u00eene d'entra\u00eenement d'une pompe \u00e0 eau de refroidissement\u00a0: la cha\u00eene duplex ANSI #80 atteignait un allongement de 3% en seulement 11 mois, alors que sa dur\u00e9e de vie nominale est sup\u00e9rieure \u00e0 30 mois. Le moteur d\u00e9veloppait 18,5 kW \u00e0 1\u00a0450 tr\/min avec un rapport de r\u00e9duction de 3:1. Lors de l'examen du choix initial de la cha\u00eene, il est apparu que l'ing\u00e9nieur l'avait s\u00e9lectionn\u00e9e directement \u00e0 partir du tableau ANSI B29.1, en se basant sur la puissance nominale du moteur. Ce tableau indiquait qu'une cha\u00eene simplex #80 \u00e0 1\u00a0450 tr\/min avait une puissance nominale de 21,4 kW, suffisante pour un moteur de 18,5 kW, avec une marge de 15%. L'ing\u00e9nieur n'avait pas appliqu\u00e9 le coefficient de service pour le type d'application (chocs moyens \u2013 entra\u00eenement par pompe avec d\u00e9marrages intermittents \u00e0 forte charge\u00a0: K_s = 1,4), la correction de lubrification pour le type de graisseur install\u00e9 (Type 2 \u2013 coefficient de 0,9 sur la puissance nominale) ni la correction pour le petit pignon d'entra\u00eenement de 15 dents (coefficient de 0,9 par rapport \u00e0 la r\u00e9f\u00e9rence de 17 dents). La puissance nominale corrig\u00e9e pour cette installation \u00e9tait de 21,4 \u00d7 0,9 \u00d7 0,9 = 17,3 kW, inf\u00e9rieure \u00e0 la charge appliqu\u00e9e de 18,5 kW. La cha\u00eene fonctionnait en permanence au-dessus de sa puissance nominale corrig\u00e9e de 7%, ce qui explique largement la r\u00e9duction de sa dur\u00e9e de vie.<\/p>\n

Les tableaux de puissance des cha\u00eenes ANSI ne remplacent pas un calcul complet de la puissance nominale d'un variateur. Ils ne prennent en compte qu'une seule donn\u00e9e\u00a0: la puissance nominale maximale dans des conditions de r\u00e9f\u00e9rence. Or, ces conditions de r\u00e9f\u00e9rence sont rarement reproduites dans les applications industrielles r\u00e9elles. Le calcul complet est pr\u00e9sent\u00e9 ci-dessous.<\/p>\n

\"relation<\/p>\n

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Proc\u00e9dure d'\u00e9valuation de la puissance de la transmission par cha\u00eene en six \u00e9tapes<\/h2>\n
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1<\/div>\n
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D\u00e9terminer la puissance nominale<\/div>\n
P_conception = P_moteur \u00d7 K_s<\/div>\n

P_moteur repr\u00e9sente la puissance nominale du moteur en kW. K_s est le facteur de service indiqu\u00e9 dans le tableau de l'\u00e9tape 2. Il s'agit de la puissance que la cha\u00eene doit \u00eatre dimensionn\u00e9e pour transmettre, et non de la puissance nominale du moteur. Pour les entra\u00eenements \u00e0 inertie importante (volants d'inertie, grands rotors, charges au d\u00e9marrage), utilisez le couple de d\u00e9marrage maximal comme base pour P_conception plut\u00f4t que la puissance nominale nominale.<\/p>\n<\/div>\n<\/div>\n<\/div>\n

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2<\/div>\n
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D\u00e9terminer le facteur de service K_s<\/div>\n
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Type de charge<\/th>\n10h\/jour (K_s)<\/th>\n16h\/jour (K_s)<\/th>\n24h\/jour (K_s)<\/th>\nExemples d'applications<\/th>\n<\/tr>\n<\/thead>\n
Doux (sans \u00e0-coups)<\/td>\n1.0<\/td>\n1.1<\/td>\n1.2<\/td>\nPompes centrifuges, ventilateurs, convoyeurs l\u00e9gers<\/td>\n<\/tr>\n
Choc mod\u00e9r\u00e9<\/td>\n1.3<\/td>\n1.4<\/td>\n1.5<\/td>\nPompes alternatives, compresseurs, machines-outils<\/td>\n<\/tr>\n
Choc violent<\/td>\n1.5<\/td>\n1.7<\/td>\n1.9<\/td>\nConcasseurs, presses, convoyeurs \u00e0 chargement par impact<\/td>\n<\/tr>\n<\/tbody>\n<\/table>\n<\/div>\n

Le facteur de dur\u00e9e de fonctionnement tient compte de l'accumulation de la fatigue thermique. Les entra\u00eenements fonctionnant 24 heures sur 24 n'atteignent jamais l'\u00e9quilibre thermique\u00a0: la temp\u00e9rature de la cha\u00eene reste \u00e9lev\u00e9e en permanence, ce qui augmente son allongement. Le facteur 24\u00a0h\/jour est donc plus que proportionnel \u00e0 la dur\u00e9e de fonctionnement en raison de cet effet thermique.<\/p>\n<\/div>\n<\/div>\n<\/div>\n

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3<\/div>\n
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S\u00e9lectionnez le pas dans le tableau de puissance nominale ANSI B29.1 en fonction du r\u00e9gime de l'arbre moteur.<\/div>\n

Consultez le tableau des puissances nominales des cha\u00eenes ANSI \u00e0 la vitesse de rotation de l'arbre moteur (n\u2081). Trouvez le premier pas de cha\u00eene pour lequel la puissance nominale (avec un arbre moteur de 17 dents et une lubrification par bain d'huile de type 3 \u2013 conditions de r\u00e9f\u00e9rence) d\u00e9passe P_design. Vous obtiendrez ainsi le pas provisoire. Si aucune cha\u00eene monobrin ne r\u00e9pond \u00e0 P_design, envisagez les options \u00e0 double ou triple brin (la puissance nominale est multipli\u00e9e par environ 1,7 pour la double et 2,5 pour la triple par rapport \u00e0 une cha\u00eene monobrin au m\u00eame pas).<\/p>\n

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Pas de cha\u00eene<\/th>\n400 tr\/min (kW)<\/th>\n700 tr\/min (kW)<\/th>\n1 000 tr\/min (kW)<\/th>\n1 450 tr\/min (kW)<\/th>\n2 000 tr\/min (kW)<\/th>\n<\/tr>\n<\/thead>\n
#40 (12,7 mm)<\/td>\n1.4<\/td>\n2.1<\/td>\n2.7<\/td>\n3.3<\/td>\n3.9<\/td>\n<\/tr>\n
#50 (15,9 mm)<\/td>\n2.8<\/td>\n4.4<\/td>\n5.7<\/td>\n7.3<\/td>\n8.5<\/td>\n<\/tr>\n
#60 (19,05 mm)<\/td>\n5.0<\/td>\n7.9<\/td>\n10.4<\/td>\n13.7<\/td>\n16.2<\/td>\n<\/tr>\n
#80 (25,4 mm)<\/td>\n9.4<\/td>\n15.2<\/td>\n20.1<\/td>\n21.4<\/td>\n22.8<\/td>\n<\/tr>\n
#100 (31,75 mm)<\/td>\n15.8<\/td>\n25.6<\/td>\n34.0<\/td>\n36.2<\/td>\n38.4<\/td>\n<\/tr>\n
#120 (38,1 mm)<\/td>\n24.6<\/td>\n39.9<\/td>\n51.5<\/td>\n54.7<\/td>\n56.1<\/td>\n<\/tr>\n<\/tbody>\n<\/table>\n<\/div>\n

Conditions de r\u00e9f\u00e9rence\u00a0: moteur 17T, lubrification de type\u00a03 (bain d\u2019huile), monobrin. La puissance nominale r\u00e9elle de votre application n\u00e9cessite des facteurs de correction (\u00e9tapes\u00a04 et\u00a05).<\/p>\n<\/div>\n<\/div>\n<\/div>\n

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4<\/div>\n
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Appliquer le facteur de correction de lubrification K_L<\/div>\n

Le tableau ANSI B29.1 suppose une lubrification de type 3 (bain d'huile ou circulation forc\u00e9e). Si la lubrification r\u00e9elle est moins efficace, appliquez un facteur de r\u00e9duction \u00e0 la puissance indiqu\u00e9e dans le tableau\u00a0:<\/p>\n

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\n
Type 1 \u2014 Huile manuelle\/goutte \u00e0 goutte<\/div>\n
K_L = 0,7\u20130,8<\/div>\n
Application manuelle \u2265 toutes les 8 h ; huilier goutte \u00e0 goutte<\/div>\n<\/div>\n
\n
Type 2 \u2014 Huileur \u00e0 goutte ou \u00e0 disque<\/div>\n
K_L = 0,85\u20130,95<\/div>\n
Alimentation goutte \u00e0 goutte correctement r\u00e9gl\u00e9e ; alimentation continue<\/div>\n<\/div>\n
\n
Type 3 \u2014 Bain d'huile \/ circulation<\/div>\n
K_L = 1,0<\/div>\n
Condition de r\u00e9f\u00e9rence\u00a0\u2014 tableau complet applicable<\/div>\n<\/div>\n<\/div>\n

La puissance nominale corrig\u00e9e = Puissance nominale du tableau \u00d7 K_L. Si cette valeur corrig\u00e9e d\u00e9passe P_design, la cha\u00eene est adapt\u00e9e au syst\u00e8me de lubrification. Dans le cas contraire, il convient soit d'am\u00e9liorer le syst\u00e8me de lubrification, soit d'opter pour un pas sup\u00e9rieur.<\/p>\n<\/div>\n<\/div>\n<\/div>\n

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\n
5<\/div>\n
\n
Appliquer le facteur de correction K_T pour les petits pignons<\/div>\n

La condition de r\u00e9f\u00e9rence du tableau est un driver 17T. Si le nombre de dents du driver diff\u00e8re de 17T, appliquez K_T\u00a0:<\/p>\n

\n\n\n\n\n\n
Dents du moteur (N\u2081)<\/th>\n11<\/th>\n12<\/th>\n13<\/th>\n14<\/th>\n15<\/th>\n17<\/th>\n19<\/th>\n21+<\/th>\n<\/tr>\n<\/thead>\n
K_T<\/td>\n0.53<\/td>\n0.62<\/td>\n0.70<\/td>\n0.78<\/td>\n0.85<\/td>\n1.00<\/td>\n1.08<\/td>\n1.15<\/td>\n<\/tr>\n<\/tbody>\n<\/table>\n<\/div>\n

La puissance nominale corrig\u00e9e = Puissance nominale du tableau \u00d7 K_L \u00d7 K_T. Il s'agit de la puissance que la cha\u00eene peut transmettre dans l'installation r\u00e9elle. \u00c0 comparer \u00e0 la puissance nominale de conception pour d\u00e9terminer son ad\u00e9quation.<\/p>\n<\/div>\n<\/div>\n<\/div>\n

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6<\/div>\n
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V\u00e9rifier le facteur de s\u00e9curit\u00e9 de la tension de la cha\u00eene<\/div>\n
F_tight = (P_design \u00d7 1000) \/ v_chain [N]
\nSF = F_break \/ F_tight<\/div>\n

Calculez la tension du brin tendu \u00e0 partir de P_design et de la vitesse de la cha\u00eene en m\/s. Divisez la charge de rupture minimale de la cha\u00eene (d'apr\u00e8s le tableau du fabricant) par la tension du brin tendu pour obtenir le coefficient de s\u00e9curit\u00e9. La norme ANSI B29.1 exige un coefficient de s\u00e9curit\u00e9 \u2265 5,0 pour les transmissions par cha\u00eene en conditions normales. Si le coefficient de s\u00e9curit\u00e9 est inf\u00e9rieur \u00e0 5, choisissez le pas sup\u00e9rieur ou ajoutez un deuxi\u00e8me brin. Vitesse de la cha\u00eene\u00a0: v_chain = (n\u2081 \u00d7 N\u2081 \u00d7 p) \/ 60\u00a0000, o\u00f9 p = pas en mm et n\u2081 = vitesse de rotation du moteur (tr\/min).<\/p>\n<\/div>\n<\/div>\n<\/div>\n<\/div>\n

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Exemple pratique\u00a0: Calcul complet de la puissance nominale d\u2019un convoyeur d\u2019alimentation de concasseur<\/h2>\n
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conditions donn\u00e9es<\/div>\n
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Puissance du moteur<\/div>\n
22 kW<\/div>\n<\/div>\n
\n
vitesse de l'arbre moteur<\/div>\n
960 tr\/min<\/div>\n<\/div>\n
\n
Application<\/div>\n
Entra\u00eenement par courroie d'alimentation du concasseur\u00a0\u2014 chocs importants<\/div>\n<\/div>\n
\n
Op\u00e9ration<\/div>\n
16 h\/jour en continu<\/div>\n<\/div>\n
\n
Pignon d'entra\u00eenement<\/div>\n
15T<\/div>\n<\/div>\n
\n
Lubrification<\/div>\n
Huileur goutte \u00e0 goutte (Type 2)<\/div>\n<\/div>\n<\/div>\n
Solution \u00e9tape par \u00e9tape<\/div>\n
    \n
  1. K_s :<\/strong> Choc violent, 16 h\/jour \u2192 K_s = 1.7<\/strong><\/li>\n
  2. P_design<\/strong> = 22 \u00d7 1,7 = 37,4 kW<\/strong><\/li>\n
  3. S\u00e9lection du terrain<\/strong> \u00c0 960 tr\/min (d'apr\u00e8s le tableau\u00a0: interpolation entre les valeurs de 700 et 1\u00a0000 tr\/min) \u2014 Puissance du #100 \u2248 31,0 kW \u00e0 960 tr\/min (trop faible). Puissance du #120 \u2248 47,5 kW \u00e0 960 tr\/min \u2192 pas provisoire = #120<\/strong><\/li>\n
  4. K_L<\/strong> (Huileur goutte \u00e0 goutte de type 2) = 0.90<\/strong>Puissance corrig\u00e9e = 47,5 \u00d7 0,90 = 42,8 kW<\/li>\n
  5. K_T<\/strong> (Pilote 15T) = 0.85<\/strong>Note finale corrig\u00e9e = 42,8 \u00d7 0,85 = 36,4 kW<\/strong><\/li>\n
  6. Comparer:<\/strong> 36,4 kW < 37,4 kW (P_design). Marge\u00a0: \u22122,7%. Le brin simple #120 \u00e9choue de peu.<\/span><\/li>\n
  7. Options :<\/strong> (a) Passage \u00e0 une lubrification par bain d'huile (K_L = 1,0) \u2192 42,8 \u00d7 1,0 \u00d7 0,85 = 36,4\u00a0kW, valeur encore limite. (b) Augmentation de la puissance du moteur \u00e0 17T \u2192 K_T = 1,0\u00a0; la puissance nominale devient 47,5 \u00d7 0,90 \u00d7 1,0 = 42,8\u00a0kW. R\u00c9USSITE avec une marge de 14%. \u2713<\/span> (c) Utiliser #100 duplex : 31,0 \u00d7 1,7 \u00d7 0,90 \u00d7 0,85 = 40,3 kW. PASSES avec une marge de 8%. \u2713<\/span><\/li>\n
  8. Contr\u00f4le du facteur de s\u00e9curit\u00e9 (entra\u00eenement 17T, #120, huile de goutte)\u00a0:<\/strong> v_cha\u00eene = (960 \u00d7 17 \u00d7 38,1) \/ 60\u00a0000 = 10,3 m\/s. F_tension = (37\u00a0400 W) \/ 10,3 = 3\u00a0631 N. SF = 124\u00a0500 \/ 3\u00a0631 = 34.3<\/strong>. Bien au-dessus du minimum de 5,0 \u2014 la cha\u00eene est structurellement ad\u00e9quate ; la v\u00e9rification de la puissance nominale est le crit\u00e8re d\u00e9terminant pour cette s\u00e9lection.<\/li>\n<\/ol>\n<\/div>\n
    Paradoxalement, pour la plupart des transmissions par cha\u00eene \u00e0 puissance mod\u00e9r\u00e9e, le coefficient de s\u00e9curit\u00e9 contre la charge de rupture statique est tr\u00e8s \u00e9lev\u00e9 (20 \u00e0 50 fois) et n'influence pas le choix de la cha\u00eene. La contrainte principale est la r\u00e9sistance \u00e0 la fatigue\u00a0: la capacit\u00e9 de charge cyclique est limit\u00e9e par la fatigue des maillons et des axes, et non par la limite d'\u00e9lasticit\u00e9 statique.<\/strong> Les tableaux de puissance ANSI indiquent la limite de fatigue, et non la capacit\u00e9 statique. C'est pourquoi le calcul du coefficient de s\u00e9curit\u00e9 (\u00e9tape 6) s\u00e9lectionne rarement une cha\u00eene plus robuste que celle indiqu\u00e9e dans les tableaux de puissance\u00a0: une cha\u00eene conforme aux crit\u00e8res de puissance pr\u00e9sente g\u00e9n\u00e9ralement un coefficient de s\u00e9curit\u00e9 \u00e0 la rupture de 20 \u00e0 50, bien sup\u00e9rieur \u00e0 la valeur requise de 5,0. \u00c0 l'inverse, les applications \u00e0 tr\u00e8s faible vitesse mais \u00e0 couple tr\u00e8s \u00e9lev\u00e9 peuvent g\u00e9n\u00e9rer des tensions sur le brin tendu proches de la charge de rupture minimale de la cha\u00eene\u00a0; c'est alors que l'\u00e9tape 6 devient d\u00e9terminante. Il est imp\u00e9ratif de toujours v\u00e9rifier les deux.<\/div>\n

    <\/p>\n

    Quand choisir un c\u00e2ble multibrins plut\u00f4t qu'un c\u00e2ble \u00e0 pas plus grand<\/h2>\n

    \"\"<\/p>\n

    Lorsque la puissance admissible d'un c\u00e2ble monobrin \u00e0 un pas donn\u00e9 est insuffisante, le concepteur a deux options\u00a0: augmenter le pas ou augmenter le nombre de brins. Le choix entre ces deux options d\u00e9pend des contraintes li\u00e9es au diam\u00e8tre du pignon, \u00e0 sa disponibilit\u00e9 et au co\u00fbt.<\/p>\n

    \n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n
    Facteur de d\u00e9cision<\/th>\nAugmenter la hauteur tonale (ex.\u00a0: #80 \u2192 #100)<\/th>\nAjouter un brin (ex.\u00a0: #80 simplex \u2192 duplex)<\/th>\n<\/tr>\n<\/thead>\n
    impact du diam\u00e8tre ext\u00e9rieur du pignon<\/td>\nDiam\u00e8tre ext\u00e9rieur plus important \u2014 peut d\u00e9passer l'enveloppe<\/td>\nM\u00eame diam\u00e8tre ext\u00e9rieur \u2014 face de pignon plus large uniquement<\/td>\n<\/tr>\n
    Augmentation de puissance<\/td>\n#80\u2192#100\u00a0: +80% capacit\u00e9 au m\u00eame r\u00e9gime<\/td>\nSimplex\u2192duplex : capacit\u00e9 \u00d71,7<\/td>\n<\/tr>\n
    Largeur de la cha\u00eene<\/td>\nPlus \u00e9troit que les brins multiples<\/td>\nPlus large \u2014 influe sur les exigences d'alignement des arbres<\/td>\n<\/tr>\n
    Performances \u00e0 haute vitesse<\/td>\nPire (un pas plus grand = un effet polygonal plus marqu\u00e9)<\/td>\nIdentique \u00e0 un seul brin au m\u00eame pas<\/td>\n<\/tr>\n
    Co\u00fbt<\/td>\nAugmentation mod\u00e9r\u00e9e<\/td>\nAugmentation proportionnelle (\u00d71,7 pour duplex)<\/td>\n<\/tr>\n
    Pr\u00e9f\u00e9r\u00e9 lorsque :<\/td>\nLe diam\u00e8tre ext\u00e9rieur du pignon n'est pas limit\u00e9 ; vitesse plus faible<\/td>\nLe diam\u00e8tre ext\u00e9rieur du pignon doit rester petit ; vitesse plus \u00e9lev\u00e9e<\/td>\n<\/tr>\n<\/tbody>\n<\/table>\n<\/div>\n

    <\/p>\n

    Erreurs de calcul courantes et comment les \u00e9viter<\/h2>\n

    Utilisation de la puissance du moteur sans facteur de service.<\/strong> L'erreur la plus fr\u00e9quente consiste \u00e0 choisir une cha\u00eene en se basant uniquement sur la puissance nominale du moteur, sans la multiplier par le coefficient de service (Ks<\/sub>). Pour un moteur de 22 kW utilis\u00e9 pour l'alimentation d'un concasseur (Ks<\/sub> = 1,7), la puissance nominale est de 37,4 kW. Une cha\u00eene con\u00e7ue pour 22 kW \u00e0 cette vitesse est largement sous-dimensionn\u00e9e. Il est donc imp\u00e9ratif d'appliquer le coefficient de service avant de consulter le tableau des puissances. Sp\u00e9cifications techniques des cha\u00eenes pour tous les pas ANSI standard<\/a> sont disponibles aupr\u00e8s de notre \u00e9quipe produit.<\/p>\n

    \"pignon<\/p>\n

    En ignorant la petite correction du pignon en dessous de 17T.<\/strong> Les transmissions \u00e0 espace restreint utilisent souvent de petits pignons d'entra\u00eenement de 12 \u00e0 15 dents. Un pignon d'entra\u00eenement de 13 dents \u00e0 1\u00a0000 tr\/min r\u00e9duit la puissance nominale effective de la cha\u00eene \u00e0 70% de la valeur tabul\u00e9e. Cette correction est pr\u00e9vue par la norme ANSI B29.1, mais elle est souvent omise par les ing\u00e9nieurs qui utilisent des tableaux simplifi\u00e9s. La seule solution pour une transmission d\u00e9j\u00e0 \u00e9quip\u00e9e d'un petit pignon d'entra\u00eenement est d'augmenter le nombre de dents de ce dernier\u00a0; modifier le pas de la cha\u00eene ne r\u00e9soudra pas le probl\u00e8me de puissance nominale effective si le nombre de dents du pignon reste inf\u00e9rieur \u00e0 17.<\/p>\n

    N\u00e9gliger les limites de vitesse de la cha\u00eene \u00e0 grand pas et \u00e0 r\u00e9gime \u00e9lev\u00e9.<\/strong> Le tableau de puissance ANSI indique la puissance maximale \u00e0 une vitesse de cha\u00eene optimale pour chaque pas, puis une puissance d\u00e9croissante au-del\u00e0 de cette vitesse. Une cha\u00eene #120 tournant \u00e0 1\u00a0450 tr\/min sur un pignon de 17 dents atteint une vitesse de (1\u00a0450 \u00d7 17 \u00d7 38,1) \/ 60\u00a0000 = 15,6 m\/s, sup\u00e9rieure \u00e0 la vitesse optimale pour ce pas. La puissance nominale indiqu\u00e9e dans le tableau refl\u00e8te cette valeur r\u00e9duite, mais les ing\u00e9nieurs consultant un tableau abr\u00e9g\u00e9 pourraient se tromper en utilisant la valeur maximale. Il est imp\u00e9ratif de toujours se r\u00e9f\u00e9rer \u00e0 la colonne correspondant au r\u00e9gime moteur, et non \u00e0 la valeur maximale indiqu\u00e9e sur la ligne du pas.<\/p>\n

    Pour ensembles cha\u00eene et pignon sur mesure<\/a> o\u00f9 le calcul produit un pas de cha\u00eene ou un nombre de dents inhabituel<\/strong>, envoyez les six valeurs d'entr\u00e9e (puissance du moteur, RPM, type de service, heures de fonctionnement, type de lubrification, nombre de dents du moteur) \u00e0 notre \u00e9quipe technique \u2014 nous v\u00e9rifions le calcul complet en six \u00e9tapes et confirmons les sp\u00e9cifications avant toute commande.<\/p>\n

    \"pignon<\/p>\n

    Foire aux questions<\/h2>\n
    \nComment la norme ANSI relative \u00e0 la puissance prend-elle en compte l'entraxe et la longueur de la cha\u00eene\u00a0?<\/summary>\n
    Les puissances nominales selon la norme ANSI B29.1 sont bas\u00e9es sur un entraxe de r\u00e9f\u00e9rence correspondant \u00e0 environ 120 maillons dans la boucle d'entra\u00eenement \u2013 \u200b\u200bune valeur moyenne repr\u00e9sentative des conditions de fonctionnement typiques. Pour des entraxes tr\u00e8s courts (inf\u00e9rieurs \u00e0 20 fois le pas), le nombre de maillons en contact avec le pignon d'entra\u00eenement est inf\u00e9rieur \u00e0 celui de la condition de r\u00e9f\u00e9rence, et la charge par maillon est plus \u00e9lev\u00e9e, ce qui r\u00e9duit l\u00e9g\u00e8rement la puissance nominale effective. Pour des entraxes tr\u00e8s longs (sup\u00e9rieurs \u00e0 80 fois le pas), le fl\u00e9chissement de la cha\u00eene et les vibrations deviennent des facteurs importants. La correction standard consiste \u00e0 maintenir l'entraxe entre 30 et 50 fois le pas de la cha\u00eene pour des performances optimales. Les entra\u00eenements hors de cette plage doivent \u00eatre soumis aux tableaux de correction ANSI B29.1 pour tenir compte des effets de l'entraxe, ou faire l'objet d'une v\u00e9rification par calcul de la tension r\u00e9elle de la cha\u00eene \u00e0 la g\u00e9om\u00e9trie sp\u00e9cifique.<\/div>\n<\/details>\n
    \nLa proc\u00e9dure de calcul de la puissance admissible peut-elle \u00eatre appliqu\u00e9e aux cha\u00eenes haute r\u00e9sistance de la s\u00e9rie SP\u00a0?<\/summary>\n
    Oui, la cha\u00eene de la s\u00e9rie SP utilise la m\u00eame proc\u00e9dure de calcul de puissance nominale, \u00e0 une exception pr\u00e8s\u00a0: la puissance nominale du tableau ANSI B29.1 s'applique \u00e0 la cha\u00eene standard. Pour la s\u00e9rie SP, la limite de fatigue est sup\u00e9rieure d'environ 75% \u00e0 celle d'une cha\u00eene standard au m\u00eame pas, ce qui est indiqu\u00e9 dans les tableaux de puissance nominale de la s\u00e9rie SP publi\u00e9s par les fabricants. Concr\u00e8tement, cela signifie que si la proc\u00e9dure en six \u00e9tapes donne un r\u00e9sultat limite avec une cha\u00eene standard (puissance de conception comprise entre 20 et 30% de la puissance nominale corrig\u00e9e), la cha\u00eene de la s\u00e9rie SP peut offrir une marge suffisante sans modification du pas ni du nombre de brins. Pour les applications o\u00f9 la cha\u00eene standard d\u00e9passe largement la limite de puissance nominale (puissance de conception inf\u00e9rieure \u00e0 70% de la puissance nominale corrig\u00e9e), la s\u00e9rie SP n'apporte aucun avantage suppl\u00e9mentaire\u00a0: la cha\u00eene n'est pas utilis\u00e9e \u00e0 un niveau de charge o\u00f9 la limite de fatigue am\u00e9lior\u00e9e est pertinente.<\/div>\n<\/details>\n
    \nQuel est le facteur de service correct pour un entra\u00eenement de convoyeur qui d\u00e9marre 4 \u00e0 6 fois par heure avec des charges \u00e0 forte inertie ?<\/summary>\n
    Les d\u00e9marrages fr\u00e9quents avec des charges \u00e0 forte inertie rel\u00e8vent de la cat\u00e9gorie des \u00ab chocs importants \u00bb \u2014 K_s = 1,5 (10 h\/jour), 1,7 (16 h\/jour) ou 1,9 (24 h\/jour). Cependant, pour les entra\u00eenements de convoyeurs dont les charges d'inertie sont nettement sup\u00e9rieures \u00e0 la charge nominale, le coefficient de service ANSI B29.1 seul peut s'av\u00e9rer insuffisant. Dans ce cas, il convient de calculer le couple de d\u00e9marrage maximal \u00e0 partir de la courbe couple-vitesse du moteur et de l'inertie de la cha\u00eene, de le convertir en tension de cha\u00eene \u00e0 l'aide du rayon du pignon et de v\u00e9rifier le coefficient de s\u00e9curit\u00e9 (\u00e9tape 6) par rapport \u00e0 cette tension maximale plut\u00f4t qu'\u00e0 la tension nominale en r\u00e9gime permanent. Le coefficient de s\u00e9curit\u00e9 de la cha\u00eene doit rester sup\u00e9rieur \u00e0 5,0 au d\u00e9marrage maximal, et non seulement en r\u00e9gime nominal. Pour les entra\u00eenements \u00e0 tr\u00e8s haute fr\u00e9quence de d\u00e9marrage ou pr\u00e9sentant des rapports d'inertie tr\u00e8s \u00e9lev\u00e9s (inertie de la masse en rotation sup\u00e9rieure \u00e0 5 fois l'inertie du rotor du moteur), le dimensionnement de la cha\u00eene peut n\u00e9cessiter d'\u00eatre bas\u00e9 uniquement sur le couple de d\u00e9marrage, la charge nominale restant largement inf\u00e9rieure \u00e0 la capacit\u00e9 admissible.<\/div>\n<\/details>\n

    <\/p>\n

    \n
    <\/div>\n
    \n
    P_design \u2192 \u00c9valuation du tableau \u00d7 K_L \u00d7 K_T \u2192 V\u00e9rification SF \u2192 Cha\u00eene confirm\u00e9e<\/div>\n

    Besoin de v\u00e9rifier la cha\u00eene avant de commander ?<\/h2>\n

    Veuillez indiquer la puissance du moteur (kW), la vitesse de rotation de l'arbre menant (tr\/min), la vitesse de rotation de l'arbre men\u00e9 (tr\/min), le type d'application, la dur\u00e9e de service et le type de lubrification. Nos ing\u00e9nieurs effectuent le calcul en six \u00e9tapes selon la norme ANSI B29.1 et v\u00e9rifient le pas, le nombre de brins et le nombre de dents du pignon avant la fabrication.<\/p>\n

    Parcourez notre gamme de cha\u00eenes par pas.<\/a>
    \n    Soumettre les param\u00e8tres de conduite pour le calcul<\/a><\/div>\n<\/div>\n<\/div>\n<\/div>\n

    \u00c9diteur : Cxm<\/p>\n<\/div>","protected":false},"excerpt":{"rendered":"

    Pdesign P_design = P_motor \u00d7 K_s \u2192 s\u00e9lectionner le pas de cha\u00eene \u2192 v\u00e9rifier le facteur de s\u00e9curit\u00e9 Puissance nominale de la transmission par cha\u00eene\u00a0: De la puissance de sortie du moteur au pas et au nombre de brins de cha\u00eene appropri\u00e9s Les tableaux de puissance nominale ANSI B29.1 indiquent la puissance maximale qu\u2019une cha\u00eene monobrin peut transmettre \u00e0 une vitesse et un pas donn\u00e9s, mais ces valeurs nominales contiennent des hypoth\u00e8ses [\u2026]<\/p>","protected":false},"author":1,"featured_media":0,"comment_status":"closed","ping_status":"closed","sticky":false,"template":"","format":"standard","meta":{"_et_pb_use_builder":"","_et_pb_old_content":"","_et_gb_content_width":"","footnotes":""},"categories":[6634],"tags":[78,9,69],"class_list":["post-3312","post","type-post","status-publish","format-standard","hentry","category-chain-sprocket","tag-chain-sprocket","tag-roller-chain","tag-sprocket-china"],"_links":{"self":[{"href":"https:\/\/sprocket-chain.net\/fr\/wp-json\/wp\/v2\/posts\/3312","targetHints":{"allow":["GET"]}}],"collection":[{"href":"https:\/\/sprocket-chain.net\/fr\/wp-json\/wp\/v2\/posts"}],"about":[{"href":"https:\/\/sprocket-chain.net\/fr\/wp-json\/wp\/v2\/types\/post"}],"author":[{"embeddable":true,"href":"https:\/\/sprocket-chain.net\/fr\/wp-json\/wp\/v2\/users\/1"}],"replies":[{"embeddable":true,"href":"https:\/\/sprocket-chain.net\/fr\/wp-json\/wp\/v2\/comments?post=3312"}],"version-history":[{"count":1,"href":"https:\/\/sprocket-chain.net\/fr\/wp-json\/wp\/v2\/posts\/3312\/revisions"}],"predecessor-version":[{"id":3313,"href":"https:\/\/sprocket-chain.net\/fr\/wp-json\/wp\/v2\/posts\/3312\/revisions\/3313"}],"wp:attachment":[{"href":"https:\/\/sprocket-chain.net\/fr\/wp-json\/wp\/v2\/media?parent=3312"}],"wp:term":[{"taxonomy":"category","embeddable":true,"href":"https:\/\/sprocket-chain.net\/fr\/wp-json\/wp\/v2\/categories?post=3312"},{"taxonomy":"post_tag","embeddable":true,"href":"https:\/\/sprocket-chain.net\/fr\/wp-json\/wp\/v2\/tags?post=3312"}],"curies":[{"name":"wp","href":"https:\/\/api.w.org\/{rel}","templated":true}]}}