{"id":3349,"date":"2026-05-14T05:11:21","date_gmt":"2026-05-14T05:11:21","guid":{"rendered":"https:\/\/sprocket-chain.net\/?p=3349"},"modified":"2026-05-14T05:11:21","modified_gmt":"2026-05-14T05:11:21","slug":"drive-chain-selection-how-engineers-choose-the-right-chain-for-any-application","status":"publish","type":"post","link":"https:\/\/sprocket-chain.net\/nl\/drive-chain-selection-how-engineers-choose-the-right-chain-for-any-application\/","title":{"rendered":"Aandrijfkettingselectie: Hoe ingenieurs de juiste ketting voor elke toepassing kiezen"},"content":{"rendered":"
\n

<\/p>\n

\n
<\/div>\n
<\/div>\n
\n
\n
<\/div>\n

Technische referentie \u00b7 Krachtoverbrenging<\/span><\/p>\n

<\/div>\n<\/div>\n

Aandrijfkettingselectie: Hoe ingenieurs de juiste ketting voor elke toepassing kiezen<\/h1>\n

De meeste defecten aan aandrijfkettingen zijn terug te voeren op een selectieproces waarbij de juiste formule op de verkeerde variabele is toegepast. Deze handleiding beschrijft de complete selectiemethode in vier stappen \u2013 van het gecorrigeerde ontwerpvermogen tot het type smering \u2013 en de veelvoorkomende aannames die elke stap ongeldig maken.<\/p>\n

Controleer uw kettingkeuze met onze technici.<\/a><\/p>\n<\/div>\n<\/div>\n

\n

<\/p>\n

Een productie-ingenieur bij een Koreaanse industri\u00eble bakkerij specificeerde een vervanging voor een defect onderdeel. aandrijfketting<\/strong> Op een aandrijving van een deegmixer. Ze nam het typeplaatje van de motor \u2013 7,5 kW bij 1450 tpm \u2013 paste de ANSI-servicefactor van 1,3 toe voor matige schokken, zocht een geschikte ketting in de selectietabel en bestelde deze. De vervangende ketting begaf het op dezelfde plek na 1100 uur, vrijwel exact dezelfde levensduur als het origineel. De kettingkeuze was technisch correct voor een standaardtoepassing met matige schokken. Waar echter geen rekening mee werd gehouden, was dat de deegmixer drie keer per dienst onder volledige belasting start \u2013 met koud, stijf deeg \u2013 en dat elke startpoging een piek bereikt van ongeveer vier keer het bedrijfskoppel gedurende de eerste 2-3 seconden. Het ANSI-servicefactorsysteem is van toepassing op stationaire en matige cyclische belastingen; het houdt geen rekening met inerti\u00eble startbelastingen. Het ontwerpen van de aandrijving voor het startkoppel in plaats van het bedrijfskoppel zou een twee maten grotere ketting hebben vereist, of een vloeistofkoppeling stroomopwaarts om de startpiek te beperken. Geen van beide opties werd overwogen omdat de startconditie niet was meegenomen in de selectieberekening.<\/p>\n

Het juiste selecteren aandrijfketting<\/strong> Dit vereist het achtereenvolgens doorlopen van vier afzonderlijke technische vragen, waarbij elke vraag beantwoord moet worden voor de daadwerkelijke bedrijfsomstandigheden \u2013 niet voor de waarden die op het typeplaatje staan \u200b\u200bvermeld. Deze handleiding beschrijft de methode voor elke stap.<\/p>\n

<\/p>\n

Stap 1 \u2014 Bepaal het gecorrigeerde ontwerpvermogen<\/h2>\n

De ANSI B29.1-selectiemethode begint met het gecorrigeerde ontwerpvermogen, dat wil zeggen het nominale vermogen van de motor vermenigvuldigd met een servicefactor die rekening houdt met de belastingseigenschappen van de aangedreven machine. De gepubliceerde ANSI-servicefactoren zijn:<\/p>\n

\n\n\n\n\n\n\n\n
Laadtype<\/th>\nLaad teken<\/th>\nANSI-servicefactor<\/th>\nTypische voorbeelden van apparatuur<\/th>\n<\/tr>\n<\/thead>\n
Zacht<\/td>\nConstant koppel, geen pulsen<\/td>\n1.0<\/td>\nCentrifugaalpompen, ventilatoren, vloeistofroerders<\/td>\n<\/tr>\n
Matige schok<\/td>\nCyclisch of pulserend, met af en toe pieken.<\/td>\n1.3\u20131.5<\/td>\nBandtransporteurs, deegmixers, werktuigmachines<\/td>\n<\/tr>\n
Zware schok<\/td>\nErnstige, intermitterende pieken en omkeringen.<\/td>\n1.7\u20132.0<\/td>\nSteenbrekers, persen, compressoren (zuigercompressoren)<\/td>\n<\/tr>\n<\/tbody>\n<\/table>\n<\/div>\n
De inerti\u00eble aanloopbelasting wordt niet gedekt door het ANSI-servicefactorsysteem.<\/strong> De ANSI-servicefactoren zijn gekalibreerd voor cyclische bedrijfsbelastingen en matige schokken tijdens bedrijf. Ze houden geen rekening met: (1) inertiepieken bij het direct inschakelen van de motor, (2) herstartbelastingen bij een vastgelopen of geblokkeerde machine, (3) noodremmen met een gekoppelde kettingaandrijving. Voor toepassingen waarbij het aanloopkoppel meer dan 2\u00d7 het bedrijfskoppel bedraagt, dient u de kettingspanning bij het aanloopkoppel onafhankelijk te berekenen en te controleren aan de hand van de minimale breekbelasting van de ketting met een minimale veiligheidsfactor van 8:1 \u2014 onafhankelijk van het resultaat van de ANSI-selectietabel.<\/div>\n

Naast de standaard servicefactor zijn er in specifieke gevallen twee extra vermenigvuldigingsfactoren van toepassing: een meerstrengsfactor<\/strong> (bij het gebruik van een duplex- of triplexketen wordt het vermogen vermenigvuldigd met respectievelijk 1,7 of 2,5 in plaats van simpelweg verdubbeld of verdrievoudigd, omdat de strengen de belasting niet perfect gelijkmatig verdelen); en een spanwielfactor<\/strong> (een eenvoudige spanrol aan de slappe zijde vermindert het nominale vermogen met ongeveer 10\u201315% als gevolg van de extra buigvermoeidheidscyclus die wordt ge\u00efntroduceerd).<\/p>\n

<\/p>\n

Stap 2 \u2014 Selecteer de kettingsteek aan de hand van de vermogenstabel.<\/h2>\n
\n
\"\"<\/p>\n

De relatie tussen overbrengingsverhouding, asrotatiesnelheid en koppel is essentieel voor de juiste keuze van de kettingsteek.<\/p>\n<\/div>\n

\n

De ANSI B29.1-vermogensgrafieken koppelen elke combinatie van gecorrigeerd ontwerpvermogen (kW) en toerental van het kleinste tandwiel (RPM) aan een aanbevolen kettingsteek. De grafiek is verdeeld in gebieden, waarbij elk gebied wordt begrensd door een minimum en maximum toerental bij het nominale vermogen van de ketting voor elke steek. De juiste steek is degene waarvan het gebied het ontwerppunt (het snijpunt van vermogen en toerental) bevat.<\/p>\n

Twee selectieregels die de tabel op zichzelf niet weergeeft: ten eerste, wanneer het ontwerppunt zich nabij de grens tussen twee steekzones bevindt, kies dan altijd de kleinere steek en controleer of dubbelstrengs smering bij de kleinere steek de voorkeur verdient boven enkelstrengs smering bij de grotere. Ten tweede, bij lage snelheden (onder circa 100 toeren per minuut op het kleine tandwiel) worden de vermogenswaarden in de tabel conservatief omdat de vorming van een smeerfilm dan marginaal is. Bij zeer lage snelheden is het kiezen van de eerstvolgende grotere maat uit de tabel en het specificeren van continue smering de juiste aanpak, ongeacht de grens in de tabel.<\/p>\n<\/div>\n<\/div>\n

\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n
Kettingsteek<\/th>\nPraktisch snelheidsbereik (RPM)<\/th>\nNominaal vermogen bij 500 tpm (kW, 17T)<\/th>\nNominaal vermogen bij 1450 tpm (kW, 17T)<\/th>\nMaximale aanbevolen snelheid (RPM, 17T)<\/th>\n<\/tr>\n<\/thead>\n
#35 (9,525 mm)<\/td>\n400\u20133.000+<\/td>\n0.37<\/td>\n0.82<\/td>\n4,800<\/td>\n<\/tr>\n
#40 (12,70 mm)<\/td>\n200\u20132.500<\/td>\n1.20<\/td>\n2.90<\/td>\n3,200<\/td>\n<\/tr>\n
#50 (15,875 mm)<\/td>\n150\u20132.000<\/td>\n2.30<\/td>\n5.20<\/td>\n2,500<\/td>\n<\/tr>\n
#60 (19,05 mm)<\/td>\n100\u20131.800<\/td>\n4.20<\/td>\n9.10<\/td>\n2,000<\/td>\n<\/tr>\n
#80 (25,40 mm)<\/td>\n60\u20131200<\/td>\n9.50<\/td>\n19.5<\/td>\n1,400<\/td>\n<\/tr>\n
#100 (31,75 mm)<\/td>\n40\u2013900<\/td>\n18.0<\/td>\n35.5<\/td>\n1,100<\/td>\n<\/tr>\n
#120 (38,10 mm)<\/td>\n30\u2013700<\/td>\n30.0<\/td>\n57.0<\/td>\n800<\/td>\n<\/tr>\n<\/tbody>\n<\/table>\n<\/div>\n

Alle vermogenswaarden in deze tabel gelden voor een enkelstrengs ketting met 17 tanden en Type 2 druppelsmering. Het werkelijke nominale vermogen neemt toe met het aantal tanden (17T \u2192 21T voegt ongeveer 18% capaciteit toe) en neemt af bij onvoldoende smering (handmatige smering bij de nominale snelheid vermindert de effectieve capaciteit met 30\u201340% ten opzichte van de Type 2-waarde). De tabel is een uitgangspunt voor de kettingselectie, geen eindpunt \u2014 controleer altijd de door de fabrikant gepubliceerde selectietabel voor de specifieke kettingsoort die u overweegt.<\/p>\n

<\/p>\n

Stap 3 \u2014 Selecteer het aantal tanden van het tandwiel en bevestig de overbrengingsverhouding.<\/h2>\n

Zodra de steek van de ketting is vastgesteld, wordt het aantal tanden van het tandwiel gekozen om de gewenste overbrengingsverhouding te bereiken. De formule voor de overbrengingsverhouding is exact voor kettingaandrijvingen vanwege de directe aangrijping:<\/p>\n

ik = N2 \/ N1 \u2192 n2 = n1 \u00d7 (N1 \/ N2) \u2192 T2 = T1 \u00d7 (N2 \/ N1) \u00d7 \u03b7<\/p>\n
i = verhouding \u00b7 N = aantal tanden \u00b7 n = assnelheid (RPM) \u00b7 T = koppel (Nm) \u00b7 \u03b7 = rendement van de aandrijving (0,97\u20130,985 voor goed gesmeerde aandrijvingen)<\/div>\n<\/div>\n

Drie regels voor het aantal tanden die de aandrijfkwaliteit be\u00efnvloeden, los van de overbrengingsverhouding:<\/p>\n

\n
\n
Minimumregel van 17 tanden<\/div>\n

Volgens ANSI B29.1 is 17 tanden het praktische minimum voor een soepele en stille werking. Bij minder dan 17 tanden overschrijdt de snelheidsvariatie als gevolg van het polygooneffect \u00b11,7%, wat hoorbaar lawaai en meetbare schommelingen in de assnelheid veroorzaakt. Bij minder dan 13 tanden daalt de omwikkelhoek van het kleine tandwiel onder de 120\u00b0, waardoor het aantal tanden dat in contact staat met de as afneemt en de gepubliceerde vermogenswaarden moeten worden verlaagd. Gebruik minimaal 17 tanden op de aandrijfas; 21 tanden of meer voor precisie-indexering en servo-aangedreven aandrijvingen.<\/p>\n<\/div>\n

\n
Regel voor oneven aantal tanden<\/div>\n

Door een oneven aantal tanden op het ene tandwiel en een even aantal op het andere te gebruiken, zorgt u ervoor dat elke rol elke tand van het betreffende tandwiel raakt in plaats van steeds dezelfde tand te raken. Dit verdeelt de slijtage over de volledige omtrek van het tandwiel in plaats van deze te concentreren op het deel van de tanden dat anders steeds door dezelfde rollen zou worden aangeraakt. Dit effect is het meest uitgesproken wanneer de kettinglengte een veelvoud is van de steek. Door tanden met een gemeenschappelijke factor van 1 te gebruiken, wordt deze \"tandjacht\" vermeden en wordt een meetbaar gelijkmatigere slijtageverdeling bereikt.<\/p>\n<\/div>\n

\n
Maximale verhouding per fase<\/div>\n

ANSI B29.1 adviseert een maximale overbrengingsverhouding van 7:1 voor een eentrapsaandrijving. Boven deze verhouding neemt de omwikkelhoek van het kleine tandwiel af tot een punt waarop de kettingspanning niet betrouwbaar kan worden gehandhaafd zonder een kettingspanner. In de praktijk worden verhoudingen boven de 5:1 in een eentrapsaandrijving meestal beter gerealiseerd met een tweetraps kettingaandrijving of een gecombineerde ketting- en versnellingsbakconstructie. Het grote aangedreven tandwiel dat nodig is voor een verhouding van 7:1 bij gangbare assnelheden wordt fysiek onpraktisch bij middelgrote en grote kettingsteekmaten.<\/p>\n<\/div>\n<\/div>\n

De contra-intu\u00eftieve bevinding over het polygooneffect:<\/strong> De aanbeveling voor minimaal 17 tanden heeft niets te maken met slijtage of lastverdeling, maar specifiek met snelheidsfluctuaties. Een aandrijftandwiel met 9 tanden produceert een snelheidsvariatie van \u00b16,1% op de aangedreven as, zelfs wanneer beide tandwielen perfect zijn gefabriceerd en de ketting perfect gespannen is. Deze snelheidsfluctuatie kan niet worden verminderd door smering, voorspanning of de kwaliteit van de ketting; het is een geometrisch gevolg van het discrete aangrijpingspatroon van de schakels. De enige oplossing is het verhogen van het aantal tanden. Een ingenieur die een aandrijftandwiel met 12 tanden specificeert om een \u200b\u200bruimtegebrek te voorkomen dat een tandwiel met 17 tanden toelaat, heeft geen inbouwprobleem opgelost, maar een trillings- en vermoeiingsprobleem gecre\u00eberd dat zich zal manifesteren in aslagers en gekoppelde apparatuur, ongeacht hoe goed de ketting is.<\/div>\n

<\/p>\n

Stap 4 \u2014 Hartafstand, kettinglengte en doorhanginstelling<\/h2>\n

De aanbevolen hartafstand voor standaard horizontale kettingaandrijvingen is 30 tot 50 keer de steek van de ketting. Voor een ANSI #60-ketting met een steek van 19,05 mm komt dit neer op een aanbevolen bereik van 571 tot 952 mm. Een hartafstand kleiner dan 30 keer de steek vermindert de omwikkelhoek van het kleine tandwiel; een hartafstand groter dan 50 keer de steek cre\u00ebert een grote vrije ruimte aan de slappe kant, wat resonantietrillingen veroorzaakt bij bepaalde toerentallen. Beide extremen vereisen extra maatregelen: een kettingspanner bij korte hartafstanden, een hartafstandgeleider of trillingsdemper bij lange hartafstanden.<\/p>\n

De kettinglengte in steken (schakels) wordt berekend aan de hand van:<\/p>\n

\n
L = (2C \/ p) + (N1 + N2) \/ 2 + ((N2 \u2212 N1)\u00b2 \u00d7 p) \/ (4\u03c0\u00b2 \u00d7 C)<\/div>\n
L = kettinglengte in steken | C = hartafstand (mm) | p = kettingsteek (mm) | N1, N2 = aantal tanden<\/div>\n<\/div>\n

Rond het resultaat af naar het dichtstbijzijnde even getal om een \u200b\u200bstandaard volledige schakel te verkrijgen (halve schakels of verspringende schakels zijn zwakker en moeten worden vermeden, behalve bij lichte toepassingen). De hartafstand wordt vervolgens iets aangepast aan de ketting met volledige schakels: verklein de hartafstand bij afronding naar beneden, verhoog deze bij afronding naar boven.<\/p>\n

De speling aan de slappe kant van een horizontale aandrijving moet ongeveer 2% van de hartafstand bedragen. Voor een aandrijving met een hartafstand van 600 mm is de juiste speling \u2013 gemeten in het midden van de onderste kettingloop met de aandrijving in rust \u2013 ongeveer 12 mm. Een te strakke ketting verhoogt de lagerbelasting en zorgt voor hogere temperaturen; onvoldoende spanning zorgt ervoor dat de slappe kant klappert en verhoogt de impactsnelheid van de rollen op het aandrijftandwiel. Bij aandrijvingen met verticale of schuine kettinglopen is de vereiste speling 0\u20131% van de hartafstand, omdat de zwaartekracht de kettingspanning op de onderste kettingloop ondersteunt.<\/p>\n

<\/p>\n

Stap 5 \u2014 Het smeersysteem kiezen dat past bij het vermogen<\/h2>\n

De ANSI-vermogensgrafieken worden gepubliceerd voor specifieke smeermethoden. Het gebruik van een minderwaardige smeermethode dan de aanbevolen smeermethode vermindert het effectieve vermogen ten opzichte van de tabelwaarde. Dit is het aspect dat het vaakst over het hoofd wordt gezien bij de selectie van kettingaandrijvingen, omdat de keuze voor de smering vaak onafhankelijk van de kettingmaat wordt gemaakt \u2013 door onderhoudstechnici, nadat het mechanisch ontwerp is voltooid.<\/p>\n

\"\"<\/p>\n

Bij aandrijfkettingsystemen die in gecontroleerde industri\u00eble omgevingen worden ge\u00efnstalleerd, is de keuze van het smeersysteem net zo belangrijk als de keuze van de kettingmaat.<\/p>\n

\n\n\n\n\n\n\n\n\n
Smeertype<\/th>\nMethode<\/th>\nToepasselijke snelheid (rpm, klein tandwiel)<\/th>\nVermogenscapaciteit versus nominaal vermogen<\/th>\n<\/tr>\n<\/thead>\n
Type 1 \u2014 Handmatig<\/td>\nBorstel of knijp de slappe kant regelmatig schoon.<\/td>\nOnder de 200 toeren per minuut<\/td>\n60\u201370% van nominale waarde<\/td>\n<\/tr>\n
Type 2 \u2014 Druppel<\/td>\nGedoseerde oliedruppels vanuit het reservoir naar de ketting aan de binnenkant<\/td>\n200\u20131.000 toeren per minuut<\/td>\n100% van de nominale waarde (grafiekbasis)<\/td>\n<\/tr>\n
Type 3 \u2014 Bad \/ Slinger<\/td>\nDe ketting dompelt in het oliecarter of de schijf slingert olie op de ketting.<\/td>\nTot 2000 toeren per minuut<\/td>\n130\u2013150% van nominale waarde<\/td>\n<\/tr>\n
Type 4 \u2014 Geforceerde stroom<\/td>\nOliepomp levert een continue stroom; filter + koeler<\/td>\nAlle snelheden, inclusief 2000+ toeren per minuut.<\/td>\n150\u2013175% van nominale waarde<\/td>\n<\/tr>\n<\/tbody>\n<\/table>\n<\/div>\n

De implicaties van deze tabel zijn significant voor het ontwerp van aandrijfsystemen. Een ketting die is geselecteerd op de grens van zijn nominale capaciteit onder Type 2 druppelsmering en vervolgens is ge\u00efnstalleerd met alleen handmatige smering, draait feitelijk op 140\u20131671 TP3T van zijn capaciteit \u2013 een situatie die zal leiden tot vermoeiingsbreuk v\u00f3\u00f3r het einde van de ontwerplevensduur, ongeacht de kwaliteit van de ketting. Omgekeerd kan het upgraden van druppelsmering naar oliebadsmering op een bestaande aandrijving de vermogenscapaciteit effectief verhogen met 30\u2013501 TP3T, waardoor een project voor het vergroten van de kettingcapaciteit soms volledig kan worden uitgesteld.<\/p>\n

<\/p>\n

Zes veelgemaakte fouten bij de keuze van de aandrijfketting die verantwoordelijk zijn voor de meeste voortijdige defecten.<\/h2>\n
\n
\n
1. De servicefactor toepassen op het nominale vermogen, niet op het werkelijke bedrijfsvermogen.<\/div>\n

Het vermogen op het typeplaatje van een motor is het maximale continue vermogen, niet het gemiddelde bedrijfsvermogen. Bij een motor van 7,5 kW die een halfbelaste transportband aandrijft met een effectief vermogen van 3,8 kW, moet het effectieve vermogen worden gebruikt voor de selectie, niet het vermogen op het typeplaatje. Deze fout kan leiden tot een overschatting van het vermogen van de transportband met 50\u2013100 kW, wat weliswaar kosten met zich meebrengt, maar geen nadelige gevolgen heeft. Het is echter gevaarlijk om de servicefactor toe te passen op het vermogen op het typeplaatje wanneer de aandrijving tijdens het opstarten of bij transi\u00ebnte omstandigheden regelmatig boven het nominale vermogen piekt.<\/p>\n<\/div>\n

\n
2. Het aanloopkoppel negeren bij direct gekoppelde DOL-motoraandrijvingen<\/div>\n

Directe motorstart (DOL) levert gedurende 0,5 tot 2 seconden 5 tot 7 keer het nominale koppel. Bij een kettingaandrijving die direct aan de motor is gekoppeld (zonder riem- of vloeistofkoppeling om de opstartpiek op te vangen), wordt dit piekkoppel volledig via de ketting overgebracht. Bij 6 keer het nominale koppel heeft een ketting met de juiste afmetingen voor de stationaire toestand en een veiligheidsfactor van 7:1 op dat moment een veiligheidsfactor van 1,2:1 \u2013 onder de drempelwaarde voor eenmalig falen waarbij vermoeiingsschade optreedt.<\/p>\n<\/div>\n

\n
3. Het specificeren van de ketting zonder het smeersysteem te specificeren<\/div>\n

De keuze van de ketting en de smering moeten gelijktijdig plaatsvinden. Een ketting die is geselecteerd op de bovengrens van zijn Type 2 druppelsmering en vervolgens is gemonteerd zonder druppelsmering \u2013 waarbij maandelijks handmatig gesmeerd moet worden \u2013 werkt met een belasting van 40\u201350% boven zijn werkelijke capaciteit onder de ge\u00efnstalleerde smeeromstandigheden.<\/p>\n<\/div>\n

\n
4. Om ruimte te besparen, kiezen we voor een kleiner aantal tanden op het kleine tandwiel.<\/div>\n

Het gebruik van 13 of 15 tanden om ruimte te besparen introduceert het hierboven beschreven polygooneffect in de snelheidsfluctuatie. Dit is een compromis in het ontwerp, geen technische optimalisatie. Als er echt geen ruimte is voor een tandwiel met 17 tanden op de vereiste hartafstand, is de juiste oplossing om de steek van de ketting aan te passen, niet het minimum aantal tanden.<\/p>\n<\/div>\n

\n
5. Het gebruik van een verbindingsschakel (halve schakel) in een aandrijving met hoge belasting.<\/div>\n

Een offset-schakel (halve schakel) vermindert de lokale vermoeiingslevensduur van die verbinding met 20\u201335% in vergelijking met een persverbinding. Bij standaard lichte toepassingen is dit acceptabel. Bij zware aandrijvingen of aandrijvingen met hoge schokbelasting is de juiste aanpak om de hartafstand aan te passen zodat er een even aantal schakels ontstaat en een klinknagelverbinding te gebruiken.<\/p>\n<\/div>\n

\n
6. Alleen de ketting vervangen wanneer de tandwielen versleten zijn.<\/div>\n

Een tandwiel dat tegen een uitgerekte ketting heeft gelopen, heeft een aangepaste tandgeometrie gekregen om de langere steek te evenaren. Het monteren van een nieuwe ketting op een tandwiel met aangepaste tandgeometrie leidt tot versnelde vroegtijdige rek \u2013 de nieuwe ketting bereikt de vervangingsgrens al na een fractie van de normale levensduur. Vervang zowel de ketting als de tandwielen bij het bereiken van de rekgrens.<\/p>\n<\/div>\n<\/div>\n

<\/p>\n

Toepassingen waarbij de juiste keuze van de aandrijfketting de grootste gevolgen heeft.<\/h2>\n

Servogestuurde indexeersystemen.<\/strong> Servomotoren die worden gebruikt in precisiepositioneringstoepassingen tolereren zeer weinig snelheidsvariatie in de kettingaandrijving. Het polygooneffect van een laag aantal tanden manifesteert zich als een sinusvormige positiefout op de aangedreven as \u2014 een aandrijfas met 17 tanden produceert een snelheidsvariatie van \u00b11,7%, wat overeenkomt met een positioneringsfout van ongeveer \u00b10,3 mm bij een steekcirkelradius van 100 mm. Voor zeer nauwkeurige indexering biedt een aandrijfas met minimaal 21 tanden, een vaste hartafstand (geen speling instelbare spanner) en smering met een oliebad de beste combinatie van positioneringsnauwkeurigheid en levensduur. Bekijk ons \u200b\u200bassortiment. Tandwielen met afgewerkte boring voor precisieaandrijvingen<\/a> voor compatibele configuraties.<\/p>\n

Aandrijvingen van landbouwmachines.<\/strong> De aandrijvingen van de invoerunit, dorsmachine en elevator van een combine werken allemaal onder zeer variabele belastingen in schurende omgevingen. Het selectieprincipe is hier om de aandrijfketting te dimensioneren voor het worstcasescenario \u2013 niet voor het gemiddelde \u2013 en om een \u200b\u200bketting met O-ringafdichting te specificeren voor de kritische aandrijvingen waar smering moeilijk bereikbaar is. Een afgedichte ketting volgens ANSI #80 of #100 in een invoerunit van een combine gaat onder Koreaanse omstandigheden 4 tot 6 keer langer mee dan een open ketting met een vergelijkbare classificatie. Rollenkettingvarianten voor agrarische toepassingen<\/a> zijn verkrijgbaar in steekmaten van #60 tot en met #120.<\/p>\n

Continue procesindustrie drijft de industrie aan.<\/strong> Papierfabrieken, cementfabrieken en staalservicecentra laten kettingaandrijvingen vaak wekenlang continu draaien tussen de geplande onderhoudsbeurten. Voor deze toepassingen moet de keuze gebaseerd zijn op een minimale levensduur van 10.000 uur. Dit betekent dat de ketting moet worden geselecteerd op basis van een werkbelasting van maximaal 8\u201310% van de minimale breekbelasting, met continue smering door oliecirculatie. Dit lijkt zeer conservatief \u2013 en dat is het ook \u2013 omdat ongeplande stilstand in continu-procesindustrie\u00ebn doorgaans 10 tot 30 keer de kosten van de ketting zelf per incident bedraagt.<\/p>\n

\"SP-serie<\/p>\n

Veelgestelde vragen<\/h2>\n
\nHoe bereken ik de kettingtrek (spanning aan de gespannen kant) voor een aandrijving die ik op maat moet maken?<\/summary>\n
De kettingtrekkracht (spanning aan de gespannen zijde, F1) in een aandrijfketting wordt berekend aan de hand van het overgedragen vermogen en de kettingsnelheid: F1 = P \u00d7 1000 \/ v, waarbij P het overgedragen vermogen in kW is en v de kettingsnelheid in m\/s. De kettingsnelheid wordt berekend als: v = N1 \u00d7 p \u00d7 n1 \/ 60.000, waarbij N1 het aantal tanden van de aandrijftand is, p de steek in mm en n1 de aandrijfsnelheid in tpm. Voor een aandrijving van 7,5 kW op een 19-tands #60-ketting bij 1450 tpm: v = 19 \u00d7 19,05 \u00d7 1450 \/ 60.000 = 8,74 m\/s. F1 = 7500 \/ 8,74 = 858 N. Dit is de spanning aan de gespannen zijde onder stationaire omstandigheden \u2014 vermenigvuldig met de servicefactor voor ontwerpdoeleinden. De spanning aan de slappe zijde (F2) is ongeveer F1\/5 tot F1\/10 voor goed gespannen horizontale aandrijvingen; centrifugale spanning voegt bij hoge snelheden nog een extra component toe.<\/div>\n<\/details>\n
\nWanneer is een kettingaandrijving een verkeerde keuze in vergelijking met een synchrone riem- of tandwielaandrijving?<\/summary>\n
Kettingaandrijvingen zijn de verkeerde keuze wanneer: (1) de toepassing zeer hoge snelheden vereist van meer dan 3000 tpm bij het kleine tandwiel met een steek groter dan #40 \u2014 synchrone riemaandrijvingen of tandwielen zijn stiller en onderhoudsarmer bij deze snelheden; (2) de omgeving smering verbiedt en de belasting te zwaar is voor een UHMW-kunststofketting \u2014 een synchrone riemaandrijving maakt smering volledig overbodig; (3) de installatie zelfs geen afgedichte behuizing rond de ketting toelaat \u2014 in open omgevingen met contact met voedsel boven de ketting elimineert een synchrone riemaandrijving zonder smeermiddel het risico op besmetting; (4) een extreem hoge vermogensdichtheid in een zeer kleine behuizing \u2014 spiraalvormige of planetaire tandwielen bieden een hogere vermogen-volumeverhouding dan kettingaandrijvingen. Kettingaandrijvingen blijven superieur voor variabele hartafstanden, hoge schokbestendigheid, hoge belasting bij matige snelheid en toepassingen die componenten vereisen die ter plaatse kunnen worden vervangen zonder specialistisch gereedschap.<\/div>\n<\/details>\n
\nVerandert de effici\u00ebntie van een kettingaandrijving aanzienlijk met de belasting of de snelheid?<\/summary>\n
Ja, aanzienlijk. Een goed gesmeerde rollenketting die bij een gemiddelde snelheid draait met een belasting van 30\u2013801 TP3T ten opzichte van de nominale belasting, behaalt een mechanisch rendement van 97\u201398,51 TP3T. Bij zeer lichte belastingen (onder 101 TP3T van de nominale belasting) worden de wrijvingsverliezen in de kettingverbindingen en de tandwieloverbrenging proportioneel groot ten opzichte van het overgedragen vermogen, waardoor het rendement kan dalen tot 92\u2013941 TP3T. Bij zeer zware belastingen (boven 801 TP3T van de nominale belasting) nemen de thermische verliezen toe en daalt het rendement tot 94\u2013961 TP3T. Bij hoge snelheden, die de maximale toerentalgrens van de ketting benaderen, verminderen de centrifugale effecten op de ketting de effectieve spanning op het aangedreven tandwiel, waardoor het rendement verder afneemt. De rendementsgegevens die in de meeste catalogi worden gepubliceerd, gelden voor het belastingsbereik van 30\u2013701 TP3T \u2013 dit is het werkingsgebied waarvoor kettingaandrijvingen zijn ontworpen, en binnen dit bereik worden zowel het beste rendement als de langste levensduur behaald.<\/div>\n<\/details>\n
\nWat is de juiste manier om een \u200b\u200bnieuwe ketting en tandwielen in te rijden?<\/summary>\n
Nieuwe kettingen en tandwielen moeten de eerste 2-4 uur worden ingereden met een belasting van 50% (501 ton per kilometer) van de bedrijfsbelasting. Tijdens deze inrijperiode komen de pen-busparen goed op elkaar aan te sluiten, worden de loopvlakken van de rollen gepolijst om overeen te komen met het tandprofiel van het tandwiel, en nestelt de verbindingsschakel zich in de kettingconstructie. Controleer en stel na het inrijden de kettingspanning opnieuw af. Nieuwe kettingen rekken in de eerste 10-15 uur sneller uit dan op enig ander moment in gebruik, omdat de toleranties van de perspassing tussen de bussen en de schakelplaten zich in deze periode stabiliseren. De initi\u00eble rek is niet slijtagegerelateerd; het is een structureel inloopproces. Na het opnieuw spannen na het inrijden stabiliseert de reksnelheid zich doorgaans op de slijtagesnelheid voor de rest van de levensduur.<\/div>\n<\/details>\n
\nKunnen kettingaandrijvingen worden gebruikt voor verticale krachtoverbrenging (verticale ascentra)?<\/summary>\n
Ja, maar met specifieke aanpassingen. Bij een verticale aandrijving draagt \u200b\u200bhet gewicht van de ketting aan de slappe kant bij aan de spanning aan de slappe kant op het opgaande gedeelte en verlaagt de effectieve spanningsverhouding tussen de strakke en slappe kant in vergelijking met een horizontale aandrijving. Dit betekent dat de aanbevolen minimale doorhang verandert: de slappe kant heeft een spanner of geleider nodig om te voorkomen dat het gewicht van de lange verticale overspanning overmatige doorhang bij het bovenste tandwiel veroorzaakt. Bovendien moet voor verticale aandrijvingen de smeermethode worden aangepast: een eenvoudig oliebad bij het onderste tandwiel is vaak praktisch, maar er moet voor worden gezorgd dat de ketting geen smeermiddel van het bovenste tandwiel afslingert, waardoor een gevaarlijke situatie of verontreiniging ontstaat. Smering met geforceerde circulatie, waarbij olie naar het onderste gedeelte wordt gepompt, is de aanbevolen methode voor hogesnelheids verticale aandrijvingen.<\/div>\n<\/details>\n

<\/p>\n

\n

Laat onze technici uw keuze voor de aandrijfketting controleren.<\/h2>\n

Stuur ons uw toepassingsgegevens \u2014 motorvermogen, snelheid, belastingstype, toegang tot smering en omgeving \u2014 en wij controleren de kettingsteek, servicefactor, aantal tandwielen en smeerspecificaties voordat we onderdelen bestellen. U ontvangt binnen \u00e9\u00e9n werkdag een vrijblijvende beoordeling van uw specificaties.<\/p>\n

Bekijk ons \u200b\u200bassortiment rollenkettingen<\/a>
\nVraag een gratis technische beoordeling aan<\/a><\/div>\n<\/div>\n<\/div>\n

Redacteur: Cxm<\/p>\n<\/div>","protected":false},"excerpt":{"rendered":"

Engineering Reference \u00b7 Power Transmission Drive Chain Selection: How Engineers Choose the Right Chain for Any Application Most drive chain failures trace back to a selection process that applied the right formula to the wrong variable. This guide covers the complete four-step selection method \u2014 from corrected design power to lubrication type \u2014 and the […]<\/p>","protected":false},"author":1,"featured_media":0,"comment_status":"closed","ping_status":"closed","sticky":false,"template":"","format":"standard","meta":{"_et_pb_use_builder":"","_et_pb_old_content":"","_et_gb_content_width":"","footnotes":""},"categories":[6634],"tags":[72,78,58],"class_list":["post-3349","post","type-post","status-publish","format-standard","hentry","category-chain-sprocket","tag-chain","tag-chain-sprocket","tag-sprocket"],"_links":{"self":[{"href":"https:\/\/sprocket-chain.net\/nl\/wp-json\/wp\/v2\/posts\/3349","targetHints":{"allow":["GET"]}}],"collection":[{"href":"https:\/\/sprocket-chain.net\/nl\/wp-json\/wp\/v2\/posts"}],"about":[{"href":"https:\/\/sprocket-chain.net\/nl\/wp-json\/wp\/v2\/types\/post"}],"author":[{"embeddable":true,"href":"https:\/\/sprocket-chain.net\/nl\/wp-json\/wp\/v2\/users\/1"}],"replies":[{"embeddable":true,"href":"https:\/\/sprocket-chain.net\/nl\/wp-json\/wp\/v2\/comments?post=3349"}],"version-history":[{"count":2,"href":"https:\/\/sprocket-chain.net\/nl\/wp-json\/wp\/v2\/posts\/3349\/revisions"}],"predecessor-version":[{"id":3351,"href":"https:\/\/sprocket-chain.net\/nl\/wp-json\/wp\/v2\/posts\/3349\/revisions\/3351"}],"wp:attachment":[{"href":"https:\/\/sprocket-chain.net\/nl\/wp-json\/wp\/v2\/media?parent=3349"}],"wp:term":[{"taxonomy":"category","embeddable":true,"href":"https:\/\/sprocket-chain.net\/nl\/wp-json\/wp\/v2\/categories?post=3349"},{"taxonomy":"post_tag","embeddable":true,"href":"https:\/\/sprocket-chain.net\/nl\/wp-json\/wp\/v2\/tags?post=3349"}],"curies":[{"name":"wp","href":"https:\/\/api.w.org\/{rel}","templated":true}]}}